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深基坑開挖對周圍管線變形的影響研究

2023-10-08 00:25:08
長春大學(xué)學(xué)報 2023年8期
關(guān)鍵詞:監(jiān)測點深基坑錨桿

李 杰

(中鐵十八局集團(tuán) 北京工程有限公司,北京 100162 )

目前,已有許多學(xué)者針對基坑開挖展開研究。姜崢[1]針對基坑開挖對鄰近管線變形進(jìn)行了理論計算推導(dǎo)。姚燕明等[2]根據(jù)殘余應(yīng)力法原理和分層回彈總和法計算了基坑開挖對管線變形的變形影響。馬銀閣等[3]采用MIDAS 軟件針對深基坑開挖進(jìn)行了數(shù)值模擬研究。吳崢[4]以杭州市污水管段工程為背景,采用ABAQUS 軟件進(jìn)行數(shù)值模擬,建立了三維有限元模型,研究了基坑開挖對下臥管線的不利影響。郜新軍等[5]為了研究基坑開挖對鄰近地下管線的變形影響,建立三維實體數(shù)值模型分析了變化規(guī)律。蔡浩明[6]采用PLAXIS 3D有限元軟件對富水地層的深基坑降水施工對周圍管線的影響建立數(shù)值模型,并實測數(shù)據(jù)進(jìn)行對比驗證模型的合理性。王立峰等[7]收集多個實際地鐵施工案例的實測數(shù)據(jù)從統(tǒng)計學(xué)的角度分析了基坑開挖對周邊管線的影響。以上研究表明,較多的研究集中在理論推導(dǎo)和數(shù)值建模分析上,理論推導(dǎo)和數(shù)值建模都進(jìn)行了相應(yīng)的簡化,雖然具有一定的指導(dǎo)意義,但是準(zhǔn)確性仍需進(jìn)一步檢驗。本研究基于實際基坑開挖項目對周邊管線進(jìn)行了豎向變形監(jiān)測,分析了不同周邊管線的沉降變化規(guī)律,為類似深基坑開挖項目提供指導(dǎo)。

1 項目概況

工程周邊為市政路,北側(cè)為河流。場區(qū)內(nèi)地形有一定起伏,西北較高,東南較低,自然地面標(biāo)高為21.21~23.80 m,基坑設(shè)計標(biāo)高按照整平后的地面標(biāo)高23.00~23.50 m考慮。工程深基坑平均深度為16.19 m,局部開挖深度達(dá)23.09 m。該深基坑支護(hù)體系作為臨時支護(hù)的設(shè)計使用期限為12個月;基坑安全等級設(shè)定一級,重要性系數(shù)為γ0=1.1,其支護(hù)體系設(shè)計形式為“上部2.0 m擋土墻+護(hù)坡樁+預(yù)應(yīng)力錨桿”。護(hù)坡樁的設(shè)計長度范圍為21~25 m,把3~5道預(yù)應(yīng)力錨桿布置設(shè)計在護(hù)坡樁之間。

2 深基坑四周管線沉降監(jiān)測

為了研究基坑開挖對周邊管線的變形影響,對周邊管線進(jìn)行實時監(jiān)測,其總體監(jiān)測點布置和局部放大區(qū)域如圖1所示,其中,分析監(jiān)測點的布置在第3部分中給出。

圖1 監(jiān)測點布置及局部放大圖

2.1 設(shè)置監(jiān)測點

通過鉆具成孔的方式設(shè)置監(jiān)測點,詳細(xì)步驟為:(1)開挖深度不小于3 m、半徑約為40 mm的孔洞;(2)將孔洞的底部夯實;(3)清理廢渣土,同時向孔洞內(nèi)注入適量水進(jìn)行養(yǎng)護(hù);(4)灌入標(biāo)號大于等于C20的混凝土,并震動使之密實,并且使混凝土頂面距地表保持在5 cm左右;(5)在孔中心置入長度大于等于80 cm的鋼筋標(biāo)志,露出混凝土面1~2 cm;(6)上部加裝鋼制保護(hù)蓋;(7)甚少養(yǎng)護(hù)半個月時間。如圖2所示。

圖2 地表觀監(jiān)測點埋設(shè)形式圖(mm)

2.2 監(jiān)測方法及數(shù)據(jù)采集

采用幾何水準(zhǔn)測量方法進(jìn)行沉降監(jiān)測,借助TrimbleDINI03電子水準(zhǔn)儀進(jìn)行觀測,另外通過該儀器自帶記錄程序?qū)ΡO(jiān)測數(shù)據(jù)進(jìn)行詳細(xì)記錄。根據(jù)《工程測量規(guī)范》(GB50026-2007)[8],通過二等豎向位移監(jiān)測網(wǎng)技術(shù)手段進(jìn)行全面地詳細(xì)觀測,詳細(xì)技術(shù)指標(biāo)和細(xì)則詳見該《規(guī)范》中的表10.3.3。

表1 LogNormal 參數(shù)擬合結(jié)果

3 相關(guān)監(jiān)測結(jié)果及技術(shù)分析

首先將所監(jiān)測的數(shù)據(jù)進(jìn)行整合,出現(xiàn)明顯監(jiān)測錯誤的監(jiān)測點不用于分析,如G5監(jiān)測點,如圖3所示。同時鑒于篇幅有限,只分析兩個方向(基坑的西側(cè)和南側(cè))的監(jiān)測點,總共有14個監(jiān)測點,其中位于基坑南側(cè)的監(jiān)測點有8個,分別是G3、G4、G6、G7、G8、G9、G11和G10;位于基坑西側(cè)的監(jiān)測點有6個,分別為G14、G15、G16、G17、G20和G21。對于基坑南側(cè)的監(jiān)測點,其開挖深度如圖4所示,周圍管線離基坑距離依次變遠(yuǎn)且東西分布的分別有燃?xì)夤芫€(G6、G9和G10)和直徑1 m的污水管線(G3、G7、G8和G11),其中,G4屬于更遠(yuǎn)處的南北分布的燃?xì)夤芫€的一個監(jiān)測點。對于基坑西側(cè)的監(jiān)測點,其開挖深度如圖5所示,周圍管線離基坑距離依次變遠(yuǎn)且南北分布的分別有2. 6 m×2.9 m的電力管溝(G15和G17)、燃?xì)夤芫€(G14和G16)、直徑1 m的雨水管線(G21)和直徑1.4 m的雨水管線(G21)。

圖3 G5監(jiān)測點不同時間下的高程值

圖6 基坑西側(cè)開挖深度

3.1 各監(jiān)測點沉降分析

根據(jù)14個監(jiān)測點隨時間的沉降變化,分析各監(jiān)測點的沉降變化差異。圖5可見,在基坑開挖的前段時間,各監(jiān)測點的累計沉降量是逐漸增加的,只是沉降量值的大小不同。當(dāng)開挖1個月左右時,各監(jiān)測點的累計沉降量出現(xiàn)波動,之后的10 d左右時間內(nèi),大部分監(jiān)測點出現(xiàn)累計沉降量減小的趨勢,說明此時周邊管線處有凸起的情況,很有可能是由于開挖到一定深度,預(yù)應(yīng)力錨桿等支護(hù)措施使地基土受到擠壓造成的,這種情況對周邊管線是有利的。在此之后,除個別監(jiān)測點的累計沉降量出現(xiàn)增加或減小的情況,大部分監(jiān)測點的累計沉降量呈現(xiàn)一定的增加并幾乎趨于穩(wěn)定。在所有監(jiān)測點中,位于基坑西側(cè)燃?xì)夤艿捞幍腉16監(jiān)測點的累計沉降量最大,位于基坑南側(cè)直徑1 m的污水管線處的G11監(jiān)測點的累計沉降量最小。

其次,從圖7可見,當(dāng)各監(jiān)測點累計沉降量處于平穩(wěn)緩慢波動時,5個黑色虛線框內(nèi)各監(jiān)測點的變化趨勢分別類似,其中細(xì)節(jié)分析見下文。

圖7 相關(guān)監(jiān)測點的累計沉降量

3.2 同一管線的沉降變化

直徑為1 m的污水管線和燃?xì)夤芫€上的監(jiān)測點累計沉降量如圖8所示。圖8(a)中,兩條管線都是中間位置沉降量大,兩側(cè)沉降量小。圖8(b)中,兩條周邊管線的兩個監(jiān)測點累計沉降量大的均離中軸線更近,也說明了中間位置沉降量大,兩側(cè)沉降量小的規(guī)律。直徑為1 m的污水管線上的G3監(jiān)測點位于管線一側(cè),但是該監(jiān)測點的累計沉降量較大,幾乎接近中間位置監(jiān)測點的沉降量,這對于管線是十分不利的。出現(xiàn)這種情況的主要原因可能是G3監(jiān)測點相較于其他監(jiān)測點離基坑更近造成的。燃?xì)夤芫€的3個監(jiān)測點大約位于中軸線的一側(cè),G6監(jiān)測點離中軸線最近,但是G6監(jiān)測點的沉降量比G9監(jiān)測點小,主要是G6監(jiān)測點處基坑的開挖深度12.82 m,而其他兩個監(jiān)測點處的基坑開挖深度是7.72 m,充分說明開挖深度的大小對周邊管線具有較大影響。因此,在進(jìn)行深基坑作業(yè)時,特別是較近處存在周邊管線時,要對中間部位進(jìn)行加固處理,比如采用注漿加固、微型樁法及注漿法與微型樁法相結(jié)合等方法。此外,在同一工作面存在不同開挖深度時,也應(yīng)進(jìn)行加固處理,如果處理不當(dāng),會造成由于地基土釋放不同的應(yīng)力而出現(xiàn)較大應(yīng)力失衡,使周邊管線出現(xiàn)不規(guī)則沉降,導(dǎo)致較大的工程事故或經(jīng)濟(jì)損失。

圖8 同一管線沉降變化圖

3.3 距離對管線沉降的影響

基坑南側(cè)和西側(cè)的監(jiān)測點累計沉降數(shù)據(jù)如圖9所示。從圖9(a)可以看出,G4監(jiān)測點具有最小的累計沉降量,主要是因為G4監(jiān)測點沒有位于周邊管線處,而是比基坑南側(cè)研究中最遠(yuǎn)管線(直徑為1 m的污水管線)還要多出一定距離,這是十分合理的現(xiàn)象。同時還可以看出,G7和G8監(jiān)測點(兩個監(jiān)測點均位于直徑為1 m的污水管線)的累計沉降量分別大于G6和G9監(jiān)測點(兩個監(jiān)測點均位于燃?xì)夤芫€),然而G6和G9監(jiān)測點分別比G7和G8離基坑的距離更近,這看起來有悖常識。但是出現(xiàn)這種情況也是可解釋的,首先G7和G8監(jiān)測點與G6和G9監(jiān)測點之間存在一條2.8 m×2.0 m的雨水管溝,該管溝十分靠近G7和G8監(jiān)測點所在的直徑為1 m的污水管線,使這兩條管線可能出現(xiàn)了耦合沉降變形。其次,在基坑開挖適合擬采用了“上部2.0 m擋土墻+護(hù)坡樁+預(yù)應(yīng)力錨桿”的支護(hù)體系,由于預(yù)應(yīng)力的存在抑制了距基坑較近管線的沉降趨勢,說明當(dāng)有周邊管線必然與基坑具有較近距離時可以通過施加預(yù)應(yīng)力錨桿的方式解決沉降量大的問題。最后,可能因為相較于燃?xì)夤芫€,污水管線和雨水管溝都較重,施工導(dǎo)致附近出現(xiàn)擾動時,與質(zhì)量輕的管線相比,質(zhì)量大的管線會有較大的響應(yīng),從而導(dǎo)致沉降量較大。

圖9 管線隨距離的沉降變化圖

從圖9(b)可以看出,G14和G16監(jiān)測點(兩個監(jiān)測點位于燃?xì)夤艿?的累計乘降量分別大于G15和G17監(jiān)測點(兩個監(jiān)測點位于2.6 m×2.9 m的電力2管溝),進(jìn)一步說明了“上部2.0 m擋土墻+護(hù)坡樁+預(yù)應(yīng)力錨桿”支護(hù)體系對距離基坑較近的周邊管線沉降具有較強的抑制作用。然而,監(jiān)測點21(位于直徑為1 m的雨水管線)的累計沉降量大于監(jiān)測點20(直徑為1.4 m的管線)并且兩個監(jiān)測點均和基坑具有相對較遠(yuǎn)的距離,同時相較于監(jiān)測點21,監(jiān)測點20與基坑具有更遠(yuǎn)的距離,這是最普遍的情形。

3.4 沉降量依時變化

為了將監(jiān)測點沉降量隨時間的變化進(jìn)行公式顯式化,針對實測數(shù)據(jù),嘗試多種擬合方式進(jìn)行擬合,研究結(jié)果發(fā)現(xiàn),LogNormal擬合最為符合沉降量走勢,除個別特殊情況(累積沉降量出現(xiàn)較大減小)外,其擬合的確定系數(shù)R2均大于0.96,具有很高的精度,LogNormal擬合函數(shù)的數(shù)學(xué)表達(dá)式如式(1)所示。從公式本身來看,LogNormal擬合函數(shù)最終會收斂成一個定值,這與周邊管線沉降在基坑開挖完畢后會趨于穩(wěn)定的規(guī)律是吻合的,說明了該函數(shù)在進(jìn)行擬合周邊管線隨時間的沉降變化具有很高的預(yù)測精度的原因。

(1)

鑒于篇幅有限,僅列舉了4個監(jiān)測點的繪圖和擬合結(jié)果,其中,實測值和LogNormal 擬合值對比圖如圖10所示,參數(shù)擬合結(jié)果如表1所示。從圖10可以看出,實測值和LogNormal擬合值具有很好的吻合度,其最終的沉降變量趨于穩(wěn)定。從表1可以看出,不同監(jiān)測點的LogNormal 參數(shù)擬合結(jié)果中,xc幾乎相等并且w也很相近近乎為0。在調(diào)整擬合結(jié)果的參數(shù)中,不同監(jiān)測點的參數(shù)s0和A是不同的,其中參數(shù)A值的變化范圍明顯較大,并且遠(yuǎn)大于參數(shù)s0(值自身及變化量均較小),說明參數(shù)A調(diào)整程度要大于參數(shù)s0。在后續(xù)研究中,測試不同工況下的沉降變化,著重分析參數(shù)A和參數(shù)s0的變化規(guī)律,對于周邊管線沉降變化的公式化具有重要意義。

圖10 實測值和LogNormal 擬合值對比圖

4 結(jié)語

(1)當(dāng)基坑開挖到1個月左右時,大部分監(jiān)測點的累計沉降量出現(xiàn)減小趨勢,說明此時周邊管線處有凸起的情況,很有可能是由于采用預(yù)應(yīng)力錨桿等支護(hù)措施使地基土受到擠壓造成的,這種情況對周邊管線是有利的。(2)通常同一管線都是越靠近中軸線的監(jiān)測點沉降量越大,離中軸線越遠(yuǎn)沉降量越?。坏怯捎谕还ぷ髅娲嬖诓煌_挖深度及同一管線與基坑具有不同距離時,極易造成周邊管線的不規(guī)則沉降,應(yīng)采用相應(yīng)的加固措施,如注漿加固、微型樁法及注漿法與微型樁法相結(jié)合等方法。(3)普遍情況下,距離基坑越遠(yuǎn)的管線具有較小的沉降量,但是當(dāng)兩條或多條管線十分靠近時會出現(xiàn)異常的耦合沉降變形;當(dāng)支護(hù)體系中存在預(yù)應(yīng)力錨桿時,由于預(yù)應(yīng)力的存在可以抑制距基坑較近管線的沉降趨勢。(4)利用多種擬合方式對監(jiān)測點沉降量隨時間的變化進(jìn)行擬合,發(fā)現(xiàn)LogNormal擬合最為符合沉降量走勢,其擬合的確定系數(shù)R2均大于0.96,具有很高的精度。

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