李恒之 李遠(yuǎn)娟

（江西省地質(zhì)局第五地質(zhì)大隊，江西 新余 338000）

基坑開挖在市政工程中應(yīng)用廣泛，對此，學(xué)者們進(jìn)行了大量的研究。歐陽雪梅[1]利用FLAC3D 對基坑開挖后的地面沉降進(jìn)行了研究，研究結(jié)果表明：當(dāng)基坑內(nèi)沉降值不超過8mm 時，距離基坑0.5m 以外的地面沉降可忽略不計。王沛等[2]通過開挖基坑對隧道的影響進(jìn)行研究，研究結(jié)果表明：上海軟土地區(qū)的基坑建議采用分步開挖，并采用及時監(jiān)測基坑位移的方式，避免對臨近隧道造成不良影響。杜振西[3]利用FLAC3D 對地下連續(xù)墻基坑進(jìn)行了數(shù)值模擬研究，研究結(jié)果表明：地下連續(xù)墻控制基坑位移方面效果明顯。郭滿意[4]利用MIDAS 對臨近地鐵基坑的開挖進(jìn)行了研究，研究結(jié)果表明：基坑開挖過程中應(yīng)當(dāng)及時對地鐵和基坑的位移進(jìn)行監(jiān)測，并及時調(diào)整施工和支護(hù)方案，使基坑的施工滿足工程要求。時振興[5]對花崗巖殘積土區(qū)域基坑開挖支護(hù)進(jìn)行了研究，研究結(jié)果表明：花崗巖殘積土區(qū)域基坑的開挖應(yīng)當(dāng)控制地下水的影響，否則會對基坑開挖造成較大的安全隱患。

以上的研究大多通過位移對基坑開挖進(jìn)行研究，沒有涉及支撐和圍護(hù)結(jié)構(gòu)的受力分析，對此該文結(jié)合某基坑開挖工程，通過MIDAS GTS 數(shù)值模擬軟件對基坑的開挖進(jìn)行研究。

1 工程概況

某基坑開挖區(qū)域長20m、寬10m、高12m?；訄龅貎?nèi)工程地質(zhì)如下：1）耕土。雜色、松散，主要由耕土組成，夾植物根莖，土質(zhì)差，層厚變化大。揭露厚度為0.7～1.7m；層底標(biāo)高為2.52～3.52m，以上為第四紀(jì)全新世Q4。2）粉土?；尹S色，硬塑，切面光滑有光澤反應(yīng)，夾鐵錳質(zhì)結(jié)核，干強度中等、韌性中等，中壓縮性；揭露厚度為2.7～4.3m，層底標(biāo)高為-0.85～-0.15m，雙橋靜力觸探qc平均值為1.96MPa，fs平均值為106.4kPa。3）粉質(zhì)黏土?；疑?、軟塑，切面稍有光澤反應(yīng)，干強度中等、韌性中等，中壓縮性；揭露厚度為-2.48～-1.85m，雙橋靜力觸探qc平均值為1.67MPa，fs平均值為65.7kPa。

結(jié)合工程經(jīng)驗將基坑開挖區(qū)域巖土體分為三層土，即風(fēng)化土、風(fēng)化巖和軟巖。巖土體的物理力學(xué)性質(zhì)見表1，風(fēng)化土厚度為3m，風(fēng)化巖厚度為4.5m，軟巖厚度為4.5m，地下水位為地面以下14m，基坑開挖區(qū)域長20m、寬10m、高12m，如圖1（a）所示?；臃? 次開挖，每次開挖3m，由于地下水位于地面以下15m，因此暫不考慮地下水的影響。

圖1 基坑開挖及支護(hù)措施

表1 巖土體物理力學(xué)參數(shù)

2 基坑支護(hù)方案與參數(shù)

如圖1（a）所示，基坑支護(hù)主要采用圍護(hù)樁+內(nèi)支撐+錨桿的組合支護(hù)形式，錨桿采用的是1D 植入式桁架單元，錨桿長17m，與水平面的夾角為14°，在地面以下4m 和7m 處設(shè)置兩排，錨桿橫向間距4m，縱向間距3m。假設(shè)錨桿材料滿足彈性變形規(guī)律，彈性模量為2.0×108kPa，泊松比為0.25，容重為76.9kN/m3。圍護(hù)樁材料為C30 砼，φ 為850mm，樁長為32m，彈性模量為1.5×106kPa，泊松比為0.26，容重為23.5kN/m3。內(nèi)支撐采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，縱向間距為2m，彈性模量為2.2×108kPa，泊松比為0.22，容重為79.3kN/m3。

如圖1（b）所示，選擇的研究區(qū)域長× 寬× 高為80m×70m×22m，研究區(qū)域的長、寬和高分別是基坑長、寬和高的4 倍、7 倍和1.8 倍，通過計算以上研究區(qū)域的尺寸，來滿足工程要求。

3 數(shù)值模擬

3.1 基坑開挖后位移

數(shù)值模擬計算完成后，隧道的位移如圖2 所示。

圖2 基坑開挖后的總位移

如圖2（a）所示，基坑開挖以后，基坑周圍巖土體位移較少（不超過3mm），位移主要集中在開挖基坑及其附近區(qū)域。

進(jìn)一步提取基坑的位移如圖2（b）所示，基坑的最大位移為5.7mm，主要集中于基坑中心區(qū)域，基坑拐角處的位移數(shù)值為4.7mm，小于基坑中心區(qū)域，原因在于基坑拐角處支護(hù)措施較集中，如圍護(hù)樁和鋼支撐。以上的位移遠(yuǎn)小于基坑的預(yù)警位移值10mm，從位移的角度分析可知，基坑的開挖支護(hù)方案可行。

由圖2 可知，基坑的位移主要集中于坑底處，基坑周圍巖土體的位移幾乎沒有發(fā)生變化，從位移角度分析可知，該基坑的最大位移小于規(guī)范要求的20mm，基坑的開挖支護(hù)方案可行合理。

3.2 基坑開挖后受力

基坑開挖后鋼撐和圍護(hù)樁所受應(yīng)力顯示。鋼撐所受的軸力最大值為2.3×102kN，該數(shù)值小于鋼撐材料許用軸力值3.5×104kN（考慮材料長細(xì)比和材質(zhì)均勻性后的安全系數(shù)為1.2），由此可知，從鋼撐所受軸力分析可知，鋼撐的材料是滿足工程要求的。

將鋼撐分解進(jìn)行受力分析如圖2（b）所示，第一排鋼撐所受最大軸力為1.3×102kN，該受力主要來自于正中處的鋼撐。因為數(shù)值遠(yuǎn)小于鋼撐材料最大軸力值3.5×104kN（考慮材料長細(xì)比和材質(zhì)均勻性后的安全系數(shù)為1.2），由此可知，第一排鋼撐的材料是滿足工程要求的。

第二排鋼撐所受軸力均較第一排鋼撐大，最大軸力數(shù)值為2.3×102kN，同樣位于正中處的鋼撐。因為數(shù)值遠(yuǎn)小于鋼撐材料許用軸力值3.5×104kN（考慮材料長細(xì)比和材質(zhì)均勻性后的安全系數(shù)為1.2），由此可知，第二排鋼撐的材料是滿足工程要求的。

豎撐所受的軸力分布較為均勻，沒有出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象，說明豎撐的位置布置是合理的。豎撐所受最大軸力為1.3×102kN，同樣位于正中處的豎鋼撐，但數(shù)值依然遠(yuǎn)小于鋼撐材料許用軸力值3.5×104kN（考慮材料長細(xì)比和材質(zhì)均勻性后的安全系數(shù)為1.2），從鋼撐所受軸力分析可知，鋼撐的材料是滿足工程要求的。

由圖3 可知，鋼撐所受的軸力小于材料許用軸力，從鋼撐所受軸力分析可知，鋼撐的材料是滿足工程要求的。第二排鋼撐所受軸力明顯大于第一排鋼撐，豎撐所受的軸力小于第一排鋼撐所受軸力，從軸力的角度上分析可知，一定程度上可適當(dāng)減少豎撐和第一排鋼撐的材料剛度，以達(dá)到節(jié)省工程造價的目的。

圖3 圍護(hù)樁所受等效應(yīng)力（單位：kPa）

圍護(hù)樁所受應(yīng)力如圖3 所示，圍護(hù)樁所受最大等效應(yīng)力值為1.6×104kPa，該受力主要位于圍護(hù)樁轉(zhuǎn)角處，該應(yīng)力區(qū)域約占整個圍護(hù)樁的比例不超過2%。由該比例值可知，圍護(hù)樁沒有發(fā)生應(yīng)力集中現(xiàn)象，最大等效應(yīng)力不超過圍護(hù)樁的材料許用應(yīng)力值5.9×107kPa，由該數(shù)值可知圍護(hù)樁所受等效應(yīng)力是滿足工程要求的，不會對基坑工程造成安全隱患。另一方面鋼撐處圍護(hù)樁所受等效應(yīng)力值約為6.4×103kPa～1.1×104kPa，說明鋼撐將部分應(yīng)力傳遞至圍護(hù)樁。

3.3 數(shù)值模擬總結(jié)

基坑開挖后總體位移主要集中于坑底處，基坑周圍巖土體的位移幾乎不受影響。

鋼撐在支護(hù)基坑的過程中受力均遠(yuǎn)小于材料的許用受力，從鋼撐所受軸力的角度分析，可認(rèn)為鋼撐的材料滿足基坑工程要求。

圍護(hù)樁所受等效應(yīng)力未出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象，最大等效應(yīng)力控制在材料允許范圍內(nèi)，不會對基坑工程造成安全隱患。

4 結(jié)論

該文結(jié)合基坑開挖工程，利用MIDAS GTS 數(shù)值模擬軟件還原基坑開挖的全過程，研究結(jié)論有以下4 點。1）基坑的總位移最大值為5.7mm，遠(yuǎn)小于基坑開挖的預(yù)警值10mm，從基坑開挖的位移值分析可知，基坑的開挖是合理的。2）支護(hù)基坑的鋼撐所受軸力最大值為2.3×102kN，該數(shù)值遠(yuǎn)小于鋼撐材料許用軸力值3.5×104kN，最大軸力位于第二排鋼撐處，因此鋼撐的材料是滿足工程要求的。3）由鋼撐所受軸力值可知，可適當(dāng)減少第一排鋼撐和豎撐的材料剛度，以達(dá)到減少工程造價的目的。4）圍護(hù)樁所受等效應(yīng)力不超過材料的許用受力，沒有出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象，說明圍護(hù)樁的設(shè)計是滿足工程要求的。