賈金龍 張佳 杜明科 蔣成燕 馮毅

摘要： 為探索SUS304奧氏體不銹鋼TIG焊電弧增材制造的最佳工藝窗口，采用不同沉積工藝參數(shù)對(duì)SUS304不銹鋼進(jìn)行單道多層墻體成形試驗(yàn)，試驗(yàn)通過(guò)改變電弧移動(dòng)速度、送絲速度和層間冷卻時(shí)間，研究其對(duì)墻體平均寬度和高度的影響，并考察墻體的金相顯微組織和力學(xué)性能。 結(jié)果表明，當(dāng)熱輸入保持不變時(shí)，電弧移動(dòng)速度和送絲速度相匹配，才能保證沉積過(guò)程的穩(wěn)定；在保持熱輸入不變的情況下，隨著電弧行走速度的增加，沉積層平均寬度從10.54 mm減小到7.5 mm，平均高度從6.75 mm減小到4.16 mm；隨著送絲速度的增加，沉積層的平均寬度和高度均增加，其高度增加大約1 mm；隨著層間冷卻時(shí)間的增加，沉積層平均寬度明顯增加，從層間冷卻時(shí)間為2 min的10.54 mm增加到5 min的11.6 mm，高度變化不大，均在6.5 mm左右；沉積墻體的顯微組織出現(xiàn)明顯的方向性，主要由大量奧氏體和少量鐵素體組成；相比于SUS304母材而言，x和z方向的抗拉強(qiáng)度均有所下降，約為母材的82.5%，且x方向的斷后伸長(zhǎng)率大于z方向。

關(guān)鍵詞： SUS304奧氏體不銹鋼；TIG焊；增材制造；工藝優(yōu)化

中圖分類(lèi)號(hào)： TG 444+.4

Optimization of TIG arc additive manufacturing process for SUS304 austenitic stainless steel

Jia Jinlong1， Zhang Jia2，3， Du Mingke4， Jiang Chengyan1， Feng Yi1

（1.Lanzhou Institute of Technology， Lanzhou 730050， China；

2.Chongqing University of Technology， Chongqing 400054， China;

3.Chongqing Municipal Engineering Research Center of Higher Education Institutions for Special Welding Materials and Technology， Chongqing 400054， China;

4.Baoti Group Co.，Ltd.， Baoji 721014，Shaanxi， China）

基金項(xiàng)目： 甘肅省高等教育教學(xué)成果培育項(xiàng)目（No.2021-JXCG-131）；甘肅省一流本科課程研究項(xiàng)目（No.2022-XXKC-150）；隴原青年創(chuàng)新創(chuàng)業(yè)人才（團(tuán)隊(duì)）項(xiàng)目;蘭州市人才創(chuàng)新創(chuàng)業(yè)人才項(xiàng)目（No.2021-RC-48）。

Abstract： To explore the optimal process window range for TIG arc additive manufacturing of SUS304 austenitic stainless steel， single-pass multilayer wall forming tests were designed and conducted on SUS304 stainless steel using different deposition process parameters. The experiments were conducted to study the effects on the average width and height of the walls by varying the arc travel speed， wire feeding speed and interlayer cooling time， and to investigate the microstructure and mechanical properties of the thin-walls parts. The test results show that when the heat input is kept constant， the arc travel speed and wire feeding speed should match to ensure the stability of the deposition process.

when kept the heat input constant， the average width of the deposited layer decreases from 10.54 mm to 7.5 mm and the average height decreases from 6.75 mm to 4.16 mm with the increase of the arc travel speed; the average width and height of the deposited layer increase with the increase of the wire feeding speed， and its height increases about 1 mm; With the increase of interlayer cooling time and the increase of the interlayer cooling time， the average width of the deposited layer increased significantly， from 10.54 mm at 2 min to 11.6 mm at 5 min， and the height did not change， which was around 6.5 mm.

The microstructure of the deposited wall shows clear directionality， mainly composed of a large amount of austenite and a small amount of ferrite. Compared to the SUS304， the tensile strength in bothx and z direction is reduced to about 82.5% of that of the substrate， and the elongation in the x direction is greater than that in the z direction.

Key words： ?SUS304 austenitic stainless steel； TIG； additive manufacturing； process

0 前言SUS304奧氏體不銹鋼因其優(yōu)異的服役性能被廣泛應(yīng)用于醫(yī)療設(shè)備、工業(yè)建筑以及化學(xué)、船舶部件等諸多領(lǐng)域 ［1］。近年來(lái)，隨著設(shè)備、零件服役要求及復(fù)雜程度的不斷提高，傳統(tǒng)的制造方式已不能滿(mǎn)足工業(yè)制造領(lǐng)域復(fù)雜零件的制備需求，因而為適應(yīng)市場(chǎng)需求，尋找適用于復(fù)雜零件的近凈成形方式，從而降低企業(yè)成本是目前亟待解決的關(guān)鍵問(wèn)題 ［2］。

電弧增材制造是一種由計(jì)算機(jī)智能輔助切片技術(shù)為主導(dǎo)，以電弧為熱源來(lái)熔化絲材或粉料實(shí)現(xiàn)零件的逐層堆積，其顯著特點(diǎn)是沉積效率高、研發(fā)及生產(chǎn)周期短、提高材料利用率以及能實(shí)現(xiàn)小批量復(fù)雜零件的低成本制備等，主要體現(xiàn)在該技術(shù)可以對(duì)復(fù)雜零件進(jìn)行數(shù)字化建模，并按照結(jié)構(gòu)要求設(shè)計(jì)合理的堆積路徑，從而達(dá)到靈活制造的目標(biāo) ［3-4］。

劉勇［5］基于冷金屬過(guò)渡技術(shù)（CMT）對(duì)304不銹鋼進(jìn)行了增材制造試驗(yàn)，研究結(jié)果發(fā)現(xiàn)不同的散熱條件及工藝窗口對(duì)增材件的綜合性能影響較為明顯，試驗(yàn)件水平方向的拉伸強(qiáng)度高于高度方向，滿(mǎn)足服役要求。 由于逐層沉積過(guò)程中會(huì)受到材料特性、熱循環(huán)過(guò)程、熱積累等因素的影響，使得金屬熔體在冷卻結(jié)晶過(guò)程中不可避免的產(chǎn)生殘余應(yīng)力及變形，對(duì)結(jié)構(gòu)件的強(qiáng)度、疲勞壽命等產(chǎn)生不利影響［6］。基于此，蘇峰等人［7］ 對(duì)304不銹鋼電弧增材制造過(guò)程中的殘余應(yīng)力演變行為進(jìn)行了分析，結(jié)果顯示，隨著沉積層數(shù)的增加，會(huì)降低基板對(duì)沉積金屬的拘束，從而引起殘余應(yīng)力的逐漸降低。張煉等人［8-9］采用對(duì)比分析的方式對(duì)316L不銹鋼的電弧增材工藝進(jìn)行了探索，重點(diǎn)研究了TIG焊電弧與激光-TIG焊電弧復(fù)合方式對(duì)結(jié)構(gòu)件成形質(zhì)量及綜合性能的影響規(guī)律，結(jié)果表明，層間冷卻溫度、冷卻時(shí)間是影響結(jié)構(gòu)件尺寸穩(wěn)定性的重要因素，但受熱循環(huán)的影響，使得不同材料對(duì)增材工藝試驗(yàn)的敏感程度不同。目前研究主要以成形件的微觀組織及力學(xué)性能演化、殘余應(yīng)力的分布及降低為主，針對(duì)制備工藝的系統(tǒng)性報(bào)道相對(duì)較少，對(duì)304奧氏體不銹鋼增材制造技術(shù)的推廣產(chǎn)生了一定的制約。

針對(duì)304奧氏體不銹鋼開(kāi)展TIG焊電弧單道多層的沉積工藝試驗(yàn)，主要研究電弧移動(dòng)速度、送絲速度和層間冷卻時(shí)間等主要工藝參數(shù)對(duì)沉積層平均寬度和高度的影響規(guī)律，并考察了沉積墻體的組織和力學(xué)性能，為304奧氏體不銹鋼的TIG電弧增材制造提供了理論支撐。

1 試驗(yàn)方法

試驗(yàn)選用Q235低碳鋼板作為沉積基板，其規(guī)格為180 mm×80 mm×10 mm，填充材料采用直徑1.2 mm的SUS304奧氏體不銹鋼焊絲，基板和填充材料的化學(xué)成分見(jiàn)表1。 試驗(yàn)采用非熔化極惰性氣體保護(hù)焊（TIG焊） 作為沉積熱源，選用的鎢極直徑為3.2 mm，水冷式焊槍?zhuān)Ｗo(hù)氣體為氬氣（99.99%）。 為保證沉積金屬的純凈度及成形件的綜合質(zhì)量，沉積前采用機(jī)械清理的方式對(duì)基體材料表面進(jìn)行處理，去除表面的氧化膜和油污等雜質(zhì)，并采用丙酮擦拭表面。TIG焊電弧增材示意圖如圖1所示，基本工藝參數(shù)見(jiàn)表2。 沉積時(shí)TIG焊電弧正常燃燒后，基板移動(dòng)完成一道沉積，待冷卻后，先測(cè)量沉積墻體的寬度和高度，并用線(xiàn)切割在各個(gè)沉積墻體中切取金相試樣，并在電弧移動(dòng)的高度方向切取拉伸試樣，對(duì)沉積墻體的成形、金相組織和力學(xué)性能進(jìn)行分析測(cè)試。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 電弧形貌

圖2為沉積電流150 A，電弧長(zhǎng)度3 mm，保護(hù)氣體流量15 L/min時(shí)，傳統(tǒng)TIG焊電弧形貌，可以看出，傳統(tǒng)TIG焊電弧形貌為典型的鐘罩形，呈完全對(duì)稱(chēng)的形態(tài)。

2.2 鎢極尖端燒損

沉積電流為150 A，氬氣流量為15 L/min，電弧長(zhǎng)度3 mm時(shí)，沉積前后鎢極尖端氧化程度對(duì)比如圖3所示，由圖可知，沉積前后鎢極尖端幾乎沒(méi)有氧化，使用99.99%的氬氣保護(hù)可以在很大程度上避免鎢極尖端燒損。

2.3 工藝參數(shù)對(duì)墻體平均寬度和高度影響

2.3.1 電弧移動(dòng)速度的影響

圖4為基本工藝參數(shù)下，電弧移動(dòng)速度對(duì)沉積墻體平均寬度和高度的影響，由圖可知，隨著電弧移動(dòng)速度的增加，沉積墻體的平均寬度和高度均減小。

由圖4可知，電弧移動(dòng)速度為4 mm/s時(shí)，其沉積層的平均高度最大，達(dá)到了6.75 mm，沉積層寬度達(dá)到10.54 mm。隨著電弧移動(dòng)速度的增加，沉積層的寬度及高度均呈現(xiàn)出單調(diào)遞減的趨勢(shì)，這是因?yàn)殡S著沉積速度的增加，單位長(zhǎng)度內(nèi)的金屬熔敷量減少，從而導(dǎo)致平均寬度和高度均降低，試驗(yàn)結(jié)果與304不銹鋼電子束增材制造工藝的研究結(jié)果相一致，即隨著電子束移動(dòng)速度的增加，沉積層的平均高度和寬度均降低［10］。

2.3.2 送絲速度的影響

圖5為基本工藝參數(shù)下，送絲速度對(duì)沉積墻體平均寬度和高度的影響，由圖可知，隨著送絲速度的增加，沉積墻體的平均寬度先增加后減小，平均高度先減小后增加，呈現(xiàn)出截然相反的變化規(guī)律。

由圖5可知，當(dāng)送絲速度小于115 cm/min時(shí)，沉積層的平均寬度隨送絲速度的增加呈單調(diào)遞增趨勢(shì)，而沉積層高度卻表現(xiàn)出逐步降低，其主要原因是與單位時(shí)間內(nèi)金屬熔化沉積量的變化有關(guān)，隨著送絲速度增加，單位時(shí)間內(nèi)熔化沉積的金屬量增加，導(dǎo)致熔敷層的寬度增加；當(dāng)送絲速度大于115 cm/min時(shí)，沉積層平均寬度和高度呈現(xiàn)出相反的變化規(guī)律，主要是因?yàn)槌练e過(guò)程中熱輸入保持不變，熔敷金屬的量增加，使得大部分電弧的熱量用于熔化焊絲，最終導(dǎo)致熔敷金屬的鋪展性降低，不能與送絲速度實(shí)現(xiàn)良好的配合，從而導(dǎo)致其出現(xiàn)沉積層高度增加、寬度降低的現(xiàn)象［11］。

送絲速度是增材制造結(jié)構(gòu)件成形質(zhì)量及綜合力學(xué)性能的重要影響因素，直接影響沉積層晶粒大小、形核方式等。為保證穩(wěn)定成形過(guò)程，必須選擇與沉積電流和電弧移動(dòng)速度相匹配的送絲速度，從而在確保增材制造效率前提下，避免因金屬沉積量過(guò)大或不足而導(dǎo)致成形質(zhì)量低，出現(xiàn)墻體燒塌、側(cè)邊成形不規(guī)則等諸多問(wèn)題 ［12-14］。

2.3.3 層間冷卻時(shí)間的影響

圖6為基本工藝參數(shù)下，層間冷卻時(shí)間對(duì)沉積墻體平均寬度和高度的影響，由圖可知，隨著層間冷卻時(shí)間的增加，沉積墻體的平均寬度先增加后減小，平均高度和寬度均變化不大。

層間冷卻時(shí)間的變化對(duì)墻體的影響表現(xiàn)為改變重熔區(qū)的冶金，當(dāng)時(shí)間較短時(shí)，重熔區(qū)熔融金屬再次熔融時(shí)受到影響較小，層與層結(jié)合較為平滑。當(dāng)層間冷卻時(shí)間為2 min時(shí)，在臨界溫度區(qū)間，熔融金屬處于即將凝固狀態(tài)，內(nèi)外金屬狀態(tài)不同，當(dāng)電弧再次作用時(shí)，電弧力對(duì)尚未定性型的熔敷金屬的凝固起到反作用，甚至可能導(dǎo)致沉積層坍塌，隨著層間冷卻時(shí)間的增加，此時(shí)重熔區(qū)已凝固且溫度較低，故墻體寬度和高度穩(wěn)定性變化不大，因此層間冷卻時(shí)間的改變主要帶來(lái)墻體高度的變化 ［15］。

3 微觀金相組織

在基本工藝參數(shù)下，沉積墻體上部、中部和下部位置的金相組織如圖7所示，由圖可知，晶粒主要以柱狀樹(shù)枝晶為主，同時(shí)存在少量的等軸樹(shù)枝晶，微觀組織由奧氏體組成，奧氏體組織中還分布少量殘余鐵素體。散熱方式的不同使晶粒長(zhǎng)大的方向不同，枝晶明顯的方向性生長(zhǎng)使墻體各層力學(xué)性能存在差異，堆積過(guò)程中，熱量主要從底板流向空氣中，小部分通過(guò)墻體擴(kuò)散至空氣中，堆積越往上，從墻體傳入空氣的熱量越多，散熱途徑的不同是導(dǎo)致組織偏轉(zhuǎn)的主要原因，偏轉(zhuǎn)組織的形成是不可避免的，并隨高度方向性也有很大的變化。

4 力學(xué)性能

4.1 墻體顯微硬度

沉積墻體顯微硬度測(cè)試方法是用一定的載荷將規(guī)定的壓頭壓入被測(cè)的金屬材料，以材料表面局部塑性變形HYPERLINK"https：//baike.baidu.com/item/%E5%A1%91%E6%80%A7%E5%8F%98%E5%BD%A2"＼t"_blank"的大小比較被測(cè)材料的硬度高低。 硬度測(cè)試選用載荷為1.962 N，加載時(shí)間為15 s，在樣品表面取20個(gè)點(diǎn)進(jìn)行試驗(yàn)，每次移動(dòng)距離0.5 mm，從樣品中心依次向4個(gè)方向打點(diǎn)測(cè)試，最后再計(jì)算平均值，電弧移動(dòng)速度對(duì)沉積墻體平均硬度的影響如圖8所示。

由圖8可知，隨著電弧移動(dòng)速度的增大，墻體顯微硬度基本變化不大，但當(dāng)電弧移動(dòng)速度為6 mm/s時(shí)，顯微硬度達(dá)到最大值。 沉積過(guò)程中熱輸入保持不變，隨著電弧移動(dòng)速度的增加，熔覆金屬在高溫階段的持續(xù)時(shí)間變短，使得沉積墻體顯微硬度略有上升。

4.2 力學(xué)性能

為了測(cè)試沉積墻體的力學(xué)性能，根據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 228—2002設(shè)計(jì)了沉積墻體不同方向的拉伸試驗(yàn)，拉伸試樣尺寸如圖9所示。 加載速率為3 mm/min拉伸前對(duì)試樣進(jìn)行打磨處理，保證表明光滑整潔，拉伸前，準(zhǔn)確記錄拉伸試樣的原始標(biāo)記，方便計(jì)算斷后伸長(zhǎng)率，準(zhǔn)備完成后在萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，為了減小試驗(yàn)誤差，每個(gè)方向取3個(gè)拉伸試樣。 拉伸試驗(yàn)結(jié)果如圖10所示，由圖可知，沉積墻體x方向的抗拉強(qiáng)度大于z方向的抗拉強(qiáng)度，均低于軋制304不銹鋼的值，這與已經(jīng)發(fā)表的研究結(jié)果相類(lèi)似 ［5，16-18］。

為了確定沉積墻體拉伸試樣的斷裂類(lèi)型，在SEM下觀察試樣的斷裂斷口，如圖11所示?？梢园l(fā)現(xiàn)斷口分布著很多大小不一的圓形韌窩，這是塑性斷裂的明顯特征，說(shuō)明沉積墻體的韌性較好。 在圖11b 韌窩中明顯可見(jiàn)第二相粒子，由于沉積過(guò)程中保護(hù)效果不好，熔敷金屬中混入了空氣中的氧氣，引起氧化物夾渣，二者的共同作用導(dǎo)致沉積墻體的抗拉強(qiáng)度下降 ［19-20］。

5 結(jié)論

（1）為保證獲得良好的墻體成形，在保證熱輸入不變的情況下，電弧移動(dòng)速度和送絲速度為負(fù)相關(guān)。

（2）在保持熱輸入不變的情況下，隨著電弧行走速度的增加，沉積層平均寬度從10.54 mm減小到7.5 mm，平均高度從6.75 mm減小到4.16 mm；在保持熱輸入不變的情況下，隨著送絲速度的增加，沉積層的平均寬度和高度均增加，其高度增加大約1 mm；隨著層間冷卻時(shí)間的增加，沉積層平均寬度明顯增加，從層間冷卻時(shí)間為2 min時(shí)的10.54 mm增加到5 min時(shí)的11.6 mm，高度變化不大，均在6.5 mm左右。

（3）沉積墻體的微觀組織主要以大量的奧氏體樹(shù)枝晶為主和少量的鐵素體，方向性明顯。相比于SUS304母材而言，x和z方向的抗拉強(qiáng)度均有所下降，約為母材的82.5%。

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收稿日期： 2022-10-17

賈金龍簡(jiǎn)介： 碩士，副教授；主要從事熔焊方法及設(shè)備、電弧增材制造和激光焊接等方面科研和教學(xué)工作；jiajl@lzit.edu.cn。