雷鵬飛，衛(wèi)心宏，周 彤，梁燕春

（太原重工股份有限公司，山西 太原 030024）

超級雙相不銹鋼CE3MN（材質(zhì)代號2507），屬第三代鑄造雙相不銹鋼材質(zhì)。與一般雙相不銹鋼相比，CE3MN 材質(zhì)具有更高的強(qiáng)度性能，更好的耐孔隙腐蝕、耐縫隙腐蝕和耐應(yīng)力腐蝕等性能，尤其是在含氯化物的海水中有較強(qiáng)的抗腐蝕能力，廣泛應(yīng)用于核電泵閥、海工裝備及石油化工類等設(shè)備中關(guān)鍵鑄件的制造。CE3MN 材質(zhì)顯微組織為奧氏體和鐵素體雙相組織，在鑄造過程中雙相合理比例控制存在較大的難度；材質(zhì)鑄造過程中易析出脆性相組織，裂紋傾向嚴(yán)重，生產(chǎn)存在極大質(zhì)量風(fēng)險，為此進(jìn)行了材質(zhì)的試驗(yàn)研究，確定了較為合理的材質(zhì)生產(chǎn)工藝控制技術(shù)。

1 CE3MN 材質(zhì)試驗(yàn)方案

1.1 材質(zhì)冶煉和試樣制備

CE3MN 是ASME SA995 標(biāo)準(zhǔn)的一種雙相不銹鋼材質(zhì)，為滿足抗腐蝕性能及力學(xué)性能要求，對CE3MN 材質(zhì)的化學(xué)成分范圍進(jìn)行了內(nèi)控；并初步確定點(diǎn)蝕當(dāng)量值（PEN=%Cr+3.3%Mo+16%N）控制在40～43 范圍；采用氮化鉻合金增氮，使用50 kg 真空感應(yīng)爐進(jìn)行材質(zhì)的熔煉試驗(yàn)，化成分的內(nèi)控范圍和試驗(yàn)值見表1.

表1 化學(xué)成分內(nèi)控要求和試驗(yàn)結(jié)果（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）

按照試驗(yàn)方案，采用真空熔煉--充氬氣澆注的工藝，同一爐試驗(yàn)鋼水澆注一組基爾試塊，然后按照表2 確定的工藝控制試驗(yàn)方案對比試驗(yàn)，制備相關(guān)試塊，以備進(jìn)行理化性能試驗(yàn)分析。

1.2 材質(zhì)固溶處理試驗(yàn)工藝

CE3MN 材質(zhì)的熱處理工藝為固溶處理，確定固溶處理溫度為1 120 ℃，為了控制高溫淬水引起的變形及裂紋問題，固溶后預(yù)冷到1 050 ℃，進(jìn)行水冷處理，熱處理試驗(yàn)工藝如圖1 所示。

圖1 CE3MN 材質(zhì)熱處理試驗(yàn)工藝

1.3 材質(zhì)工藝控制試驗(yàn)方案

CE3MN 材質(zhì)在400 ℃～500 ℃溫度范圍內(nèi)長時間加熱或慢速冷卻，會因富鉻鐵素體內(nèi)相變出現(xiàn)脆化，即產(chǎn)生475 ℃脆性；在600 ℃～850 ℃溫度范圍內(nèi)長時間加熱或慢速冷卻，在高溫鐵素體內(nèi)會析出富鉻的σ 脆相，易產(chǎn)生開裂缺陷。為了確定預(yù)防材質(zhì)脆裂性產(chǎn)生的控制措施，選擇三種試驗(yàn)方案，進(jìn)行對比試驗(yàn)；再根據(jù)試驗(yàn)確定的較優(yōu)方案，處理一組試塊進(jìn)行高溫性能試驗(yàn)，試驗(yàn)方案見表2.

表2 CE3MN 材質(zhì)工藝控制實(shí)驗(yàn)方案

實(shí)驗(yàn)后，按照GB/T 228.1 和GB/T 228.2 標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行力學(xué)性能和高溫力學(xué)性能試驗(yàn)，按照GB/T 13298標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行顯微組織分析，按照標(biāo)準(zhǔn)ASTM E562 標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行鐵素體含量檢測，按照ASTM G48 標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行點(diǎn)腐蝕試驗(yàn)，對試驗(yàn)結(jié)果分析，確定適合的材質(zhì)生產(chǎn)控制工藝。

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 不同試驗(yàn)方案力學(xué)性能試驗(yàn)

力學(xué)性能試驗(yàn)數(shù)據(jù)如表3 所示，數(shù)據(jù)表明：（1）方案a1，強(qiáng)度性能較高，伸長率較低，接近為脆性材質(zhì)；（2）方案a2 和a3，經(jīng)1 120 ℃溫度固溶處理，抗拉強(qiáng)度和伸長率都達(dá)到了材質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)要求，證明固溶工藝合適；（3）綜合比較方案a2，材質(zhì)澆注后950 ℃以上落砂+快冷到室溫+1 120 ℃固溶處理，各項(xiàng)力學(xué)性能最好，為優(yōu)選的方案。

表3 力學(xué)性能試驗(yàn)數(shù)據(jù)

2.2 顯微組織和鐵素體含量分析

CE3MN 材質(zhì)按不同實(shí)驗(yàn)方案進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，進(jìn)行顯微組織分析和鐵素體含量檢測，分析結(jié)果見表4 和圖2.從分析結(jié)果看，材質(zhì)固溶處理試驗(yàn)后，顯微組織為鐵素體+奧氏體，鐵素體含量控制在45%～55%范圍。

表4 CE3MN 材質(zhì)鐵素體含量試驗(yàn)數(shù)據(jù)

圖2 CE3MN 不同試驗(yàn)方案顯微組織分析

從顯微組織分析看：（1）方案a1 的顯微組織為奧氏體+鐵素體+部分σ 相，組織嚴(yán)重不均勻，性能表現(xiàn)為塑性性能非常低，證明常規(guī)鑄造過程易產(chǎn)生脆裂；（2）方案a2 的顯微組織為，在鐵素體基體上均勻分布著島狀及板條狀，鐵素體含量53.48%，奧氏體/鐵素體比例接近50%，材質(zhì)的強(qiáng)度性能和伸長率都較高，為較好的工藝控制方案；（3）方案a3 的顯微組織為，在鐵素體基體上分布著規(guī)律的板條狀奧氏體組織，鐵素體含量55.1%，性能滿足要求，伸長率性能略低，為第二選擇的工藝控制方案。

2.3 材質(zhì)的點(diǎn)腐蝕試驗(yàn)

測定孔隙腐蝕性能指標(biāo)主要試驗(yàn)方法為點(diǎn)腐蝕率試驗(yàn)。試塊試驗(yàn)后，按ASTM G48 方法A 進(jìn)行點(diǎn)腐蝕試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見表5，a2 方案的點(diǎn)腐蝕速率較低為0.001 3 g/（m2·h），a3 試驗(yàn)方案的點(diǎn)腐蝕速率為0.001 6 g/（m2·h），試驗(yàn)證明CE3MN 材質(zhì)的點(diǎn)腐蝕速率極低，具有良好的耐腐蝕性能。

表5 CE3MN 材質(zhì)點(diǎn)腐蝕試驗(yàn)數(shù)據(jù)

2.4 材質(zhì)的高溫性能試驗(yàn)

2.4.1 CE3MN 材質(zhì)高溫力學(xué)性能試驗(yàn)

為了確定材質(zhì)在不同溫度條件保溫或緩冷的組織變化，模擬進(jìn)行了材質(zhì)的高溫性能試驗(yàn)。對同一熔煉爐及固溶處理的試塊，分別升溫到150 ℃、300 ℃、475 ℃、750 ℃保溫后進(jìn)行高溫力學(xué)性能對比試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見表6.

表6 CE3MN 材質(zhì)高溫力學(xué)性能試驗(yàn)數(shù)據(jù)

從高溫拉力性能試驗(yàn)結(jié)果分析看：（1）屈服強(qiáng)度隨著試驗(yàn)溫度的提高呈下降的趨勢，300 ℃試驗(yàn)時屈服強(qiáng)度降低到407 MPa，低于性能標(biāo)準(zhǔn)要求80%；因此材質(zhì)的使用溫度在300 ℃以下；（2）750 ℃試驗(yàn)時屈服強(qiáng)度降低84 MPa，只有標(biāo)準(zhǔn)要求的16%，遠(yuǎn)低于標(biāo)準(zhǔn)性能要求。分析認(rèn)為，材質(zhì)在750 ℃長時間加熱試驗(yàn)過程中，可能析出脆性組織，在試樣高溫拉伸試驗(yàn)過程受拉應(yīng)力的情況下，發(fā)生脆裂而脆斷。

2.4.2 CE3MN 材質(zhì)高溫金相組織對比分析

CE3MN 材質(zhì)不同溫度保溫后高溫力學(xué)性能試樣顯微組織分析見圖3.

從顯微組織分析看：（1）方案b1 的顯微組織形態(tài)分析如圖3（b1），與圖2（a2）比較變化不大；方案b2，如圖3（b2），顯微組織中奧氏體形態(tài)趨于圓滑，更加均勻彌散。（2）方案b3，隨試驗(yàn)溫度提高，如圖3（b3），顯微組織中奧氏體形態(tài)更加圓滑，同時在鐵素體基體內(nèi)會因富鉻發(fā)生相變而脆化，即產(chǎn)生475 ℃脆性，表現(xiàn)為力學(xué)性能有一定下降。（3）方案b4，750 ℃高溫性能試樣顯微組織如圖3（b4），奧氏體形態(tài)更加圓滑及粗大，同時在鐵素體基體內(nèi)一定量富鉻的脆性組織析出，稱為σ 脆相組織，σ 相是一種鐵、鉻原子比例相等的鐵—鉻金屬間化合物，晶體結(jié)構(gòu)為正方晶系，有磁性，硬而脆，表現(xiàn)為力學(xué)性能嚴(yán)重下降及耐腐蝕性能下降，材質(zhì)很容易產(chǎn)生脆裂現(xiàn)象。

圖3 CE3MN 材質(zhì)高溫性能試樣顯微組織分析

3 分析與討論

本材質(zhì)試驗(yàn)是CAP1400 循環(huán)水泵項(xiàng)目進(jìn)行的前期材質(zhì)試驗(yàn)研究，試驗(yàn)證明，CE3MN 是一種強(qiáng)度高、耐點(diǎn)腐蝕性能非常好的雙相不銹鋼材質(zhì)。同時CE3MN 材質(zhì)保持有鐵素體不銹鋼的475 ℃脆性，特別在750 ℃（600 ℃～850 ℃）區(qū)域，以較慢速度冷卻或升溫及保溫，析出σ 脆性組織，易產(chǎn)生嚴(yán)重的脆裂缺陷，是材質(zhì)鑄造生產(chǎn)的主要技術(shù)難點(diǎn)。針對材質(zhì)的技術(shù)難點(diǎn)，通過工藝控制試驗(yàn)和高溫性能試驗(yàn)，確定CE3MN 生產(chǎn)措施：

1）熔煉方面要嚴(yán)格化學(xué)成分內(nèi)控，控制點(diǎn)蝕當(dāng)量PEN 在40～43 范圍，保證材質(zhì)耐腐蝕性能及降低開裂風(fēng)險。

2）鑄造過程要采用高溫落砂快速冷卻到工藝要求的溫度以下，預(yù)防材質(zhì)475 ℃脆性區(qū)和750 ℃（600 ℃～850 ℃范圍）σ 脆性相析出區(qū)脆裂缺陷的產(chǎn)生。

3）澆冒口切割溫度控制在300 ℃以下，可采用熱輸入量低的電弧氣刨方法，防止局部開裂；較大冒口要求固溶處理后切割。

4）固溶熱處理過程中，注意采用合理工藝措施，如升溫快速通過475 ℃和750 ℃區(qū)域，1 120 ℃固溶后可預(yù)冷到1 050 ℃水冷等，防止變形開裂。

5）焊補(bǔ)過程，嚴(yán)格控制熱輸入量，控制層間溫度在150 ℃以下，防止焊接開裂及焊補(bǔ)區(qū)域組織變化。

4 結(jié)論

1）試驗(yàn)確定了CE3MN 雙相不銹鋼材質(zhì)化學(xué)成分的內(nèi)控要求，并確定當(dāng)點(diǎn)蝕當(dāng)量PEN 控制在40～43 范圍，材質(zhì)具有較好的耐腐蝕性能、力學(xué)性能及鑄造性能。

2）試驗(yàn)確定的CE3MN 材質(zhì)加熱到1 120 ℃保溫足夠時間，預(yù)冷到1 050 ℃時淬水冷卻的固溶處理工藝，能得到鐵素體含量45%～55%范圍的奧氏體+鐵素體雙相組織，并能減少材質(zhì)的變形開裂傾向。

3）試驗(yàn)確定了材質(zhì)950 ℃高溫落砂快冷到室溫，然后固溶處理的工藝控制方案，可有效控制危害組織析出，預(yù)防材質(zhì)脆裂缺陷產(chǎn)生。