蔡亞丁　裴旭東

摘 要：提出了一種基于飛跨電容型逆變器結(jié)構(gòu)的新型光伏并網(wǎng)發(fā)電系統(tǒng)，可以將電網(wǎng)中性點直接與光伏陣列負(fù)母線連接，因此具有零漏電流的結(jié)構(gòu)優(yōu)點。該逆變器拓?fù)洳捎霉I(yè)中廣泛應(yīng)用的半橋型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，采用了一種簡單的單極脈寬調(diào)制和基于邏輯門的門控脈沖產(chǎn)生方案。此外，由于在每個開關(guān)周期內(nèi)對飛跨電容進(jìn)行循環(huán)充電，所以可選用電容值較低的飛跨電容?，F(xiàn)介紹了所提出調(diào)制方案的工作原理，并通過仿真試驗和對比研究，驗證了所提方法和拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的優(yōu)越性和有效性。

關(guān)鍵詞：飛跨電容型逆變器；光伏發(fā)電系統(tǒng)；零漏電流；半橋型拓?fù)?/p>

中圖分類號：TM464? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A? 文章編號：1671-0797（2023）09-0022-04

DOI：10.10.19514/j.cnki.cn32-1628/tm.2023.09.007

0? ? 引言

進(jìn)入21世紀(jì)以來，為減少對煤炭等化石能源的依賴，國內(nèi)外學(xué)者在如何開發(fā)利用光伏等綠色清潔能源方面開展了大量研究。為了獲得更高的應(yīng)用效率和可靠性，很多研究通過改進(jìn)逆變器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)及控制方案來降低光伏并網(wǎng)發(fā)電過程中的漏電流[1-3]。漏電流問題主要有兩種解決方法，一是通過解耦，二是使用共接地連接。在解耦技術(shù)中，導(dǎo)致漏電流循環(huán)的共模路徑每隔一定時間中斷一次，從而在零模期間切斷共模路徑，然而，這些基于解耦技術(shù)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)都不能完全抑制漏電流。

接地型（CGT）逆變器因其在降低漏電流方面的有效性得到了學(xué)術(shù)界和工業(yè)界的廣泛關(guān)注。文獻(xiàn)[4]提出可通過虛擬直流總線來降低漏電流，但是作為虛擬直流總線的飛跨電容只能在正半周期內(nèi)充電，而在負(fù)半周期內(nèi)放電，因此實際應(yīng)用中需要配置較大的濾波器。近年來，也有學(xué)者指出可采用半橋拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)[5]，通過采用調(diào)制解調(diào)技術(shù)和電容電壓閉環(huán)控制來完全消除漏電流，但同時也提高了元器件投資應(yīng)用成本和控制方案的復(fù)雜度，一定程度上約束了其工業(yè)應(yīng)用范圍。

本文提出了一種應(yīng)用于光伏發(fā)電領(lǐng)域可實現(xiàn)零漏電流的三電平逆變器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。該逆變器總共需要6個開關(guān)器件，其中4個開關(guān)使用半橋型拓?fù)淠K實現(xiàn)，該結(jié)構(gòu)中飛跨電容在每個開關(guān)周期中完成充電。同時也提出了一種簡單的基于邏輯門的脈沖產(chǎn)生方案。最后，通過仿真實驗驗證了理論分析的正確性和控制方法的有效性及可行性。

1? ? 六開關(guān)逆變器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

本文提出的并網(wǎng)接地型三電平逆變器如圖1（a）所示，從圖中可以看出，逆變器由6個開關(guān)組成，因此也可以稱為六開關(guān)逆變器。該逆變器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)能使光伏陣列輸出負(fù)極和電網(wǎng)直接連接，可完全消除漏電流。本文提出的六開關(guān)逆變器有三種工作模式，即兩種有源狀態(tài)和一種零狀態(tài)，如圖1（b）（c）（d）所示。

（1）正電壓：在該狀態(tài)下，S1和S3處于導(dǎo)通狀態(tài)，其他開關(guān)處于關(guān)閉狀態(tài)，如圖1（b）所示，輸入電壓源連接在產(chǎn)生正電壓電平的輸出端子上，這種模式下工作的開關(guān)器件數(shù)量為2個。

（2）零電壓：在該狀態(tài)下，S1、S4、S5開關(guān)處于導(dǎo)通狀態(tài)，其余開關(guān)處于關(guān)閉狀態(tài)，如圖1（c）所示，輸入電壓源與飛跨電容串聯(lián)，通過控制開關(guān)S5的導(dǎo)通可以使輸出端短路，從而產(chǎn)生零電壓電平，這種模式下工作的開關(guān)器件數(shù)量為4個。

（3）負(fù)電壓：在該狀態(tài)下，S2和S4開關(guān)處于導(dǎo)通狀態(tài)，其余開關(guān)處于關(guān)閉狀態(tài)，如圖1（d）所示，充電后的飛跨電容為負(fù)載提供電源。飛跨電容以一種產(chǎn)生負(fù)電壓電平的方式連接，這種模式下工作的開關(guān)器件數(shù)量為2個。

以上三種工作模式的交替變化將會導(dǎo)致逆變器輸出端產(chǎn)生斬波單極電壓，由于六開關(guān)逆變器在每次正電壓或負(fù)電壓狀態(tài)后都處于零電壓狀態(tài)，從而使飛跨電容電壓保持了充放平衡，無須任何控制干預(yù)。此外，雙向開關(guān)S5的使用也減少了一個門驅(qū)動器數(shù)量，間接降低了投資成本。

2? ? 調(diào)制方案實現(xiàn)

通過將單個高頻載波波形（vcar）與參考正弦信號（vref）進(jìn)行比較，設(shè)計了一種簡單的單極脈寬調(diào)制方案（PWM）來控制該六開關(guān)逆變器，如圖2所示。按照開關(guān)表中的順序切換執(zhí)行并對輸出進(jìn)行比較，推導(dǎo)出相應(yīng)的門控脈沖。由于6個開關(guān)中有3個開關(guān)在半個電源周期中只運行一次，從而可獲得最小的開關(guān)損耗。

3? ? 仿真試驗

為了驗證所提出的六開關(guān)逆變器及其控制方法的有效性，進(jìn)行了仿真試驗。由于該試驗主要目的在于驗證逆變器的性能，因此在仿真模型中光伏陣列電源由200 V的恒定直流電源代替，開關(guān)器件柵極電壓為110 V RMS，耦合濾波電感為1.5 mH，飛跨電容為100 μF，電網(wǎng)頻率為50 Hz，逆變器開關(guān)頻率為10 kHz。下面將通過4個試驗來驗證逆變器拓?fù)浼翱刂撇呗缘目尚行浴?/p>

試驗一（穩(wěn)態(tài)跟蹤）：輸入電網(wǎng)的參考電流ig，ref設(shè)定為幅值10 A、相位與電網(wǎng)電壓相同的正弦電流，功率因數(shù)為1，如圖3（a）所示?？梢钥闯鲭娋W(wǎng)電壓和輸入電流之間的相位角差為零，逆變器輸出電流即流入電網(wǎng)的實際電流ig緊緊跟隨參考電流變化，其總諧波失真值僅為1.5%。同時，飛跨電容在充放電結(jié)束后其電壓總能維持在參考值200 V左右。

試驗二（階躍擾動）：輸入電網(wǎng)的參考電流ig，ref設(shè)定為初始幅值5 A，在t=0.04 s時刻發(fā)生階躍變化增加至10 A運行，如圖3（b）所示?？梢钥闯鲈趨⒖茧娏靼l(fā)生階躍擾動后，流入電網(wǎng)的實際電流ig隨之發(fā)生變化并穩(wěn)定在新的參考電流值上，沒有任何延遲，同時飛跨電容電壓也顯現(xiàn)了很好的穩(wěn)態(tài)運行精度。

試驗三（無功支撐）：為測試該拓?fù)淠孀兤髦坞娋W(wǎng)無功功率需求的能力，設(shè)定在初始階段輸入電網(wǎng)的參考電流ig，ref與電網(wǎng)電壓vg同相位運行，而在0.04 s時刻參考電流相位改變，滯后于電網(wǎng)電壓運行，導(dǎo)致功率因數(shù)降低，運行波形如圖3（c）所示?？梢钥闯?，不論參考電流怎么變化，流入電網(wǎng)的實際電流ig總是能緊密跟隨變化，保持很好的動態(tài)跟蹤性能。

試驗四（無功支撐）：該試驗與試驗三相似，僅是考量輸入電網(wǎng)的參考電流ig，ref相位超前電網(wǎng)電壓相位運行的變化趨勢，如圖3（d）所示，也獲得了與試驗三相同的試驗效果。兩個試驗下，飛跨電容電壓均具有很好的穩(wěn)態(tài)精度。

4? ? 結(jié)語

本文提出了一種可產(chǎn)生零漏電流的三電平接地型逆變器，即六開關(guān)逆變器。六開關(guān)逆變器由兩個半橋模塊和兩個分立開關(guān)器件組成，在降低拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)硬件設(shè)計復(fù)雜性的同時，也提高了該光伏逆變器的輸出功率密度。此外，由于該拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)具有交流去耦的優(yōu)點，確保了飛跨電容在充放電過程中的電壓平衡。仿真結(jié)果驗證了所提六開關(guān)逆變器的可操作性和有效性，也為光伏并網(wǎng)的工業(yè)應(yīng)用探索了一種新思路。

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收稿日期：2023-01-31

作者簡介：蔡亞?。?995—），男，甘肅人，助理工程師，研究方向：高低壓電器產(chǎn)品試驗。

通信作者：裴旭東（1990—），男，甘肅人，高級工程師，研究方向：發(fā)輸變電工程及高電壓技術(shù)。