尤兆鑫,徐春美
(泰克國(guó)際(上海)技術(shù)橡膠有限公司 ,上海 松江區(qū) 201600)
冷流道注射方式作為一種比較先進(jìn)生產(chǎn)方式,較之熱流道工藝具有以下的好處[1]:
(1)流道內(nèi)壓力損失小,溫度均勻,膠料流動(dòng)性越好,產(chǎn)品的內(nèi)應(yīng)力、變形就會(huì)越小,產(chǎn)品的力學(xué)性能和表面質(zhì)量就會(huì)越高(常見(jiàn)的飛邊、縮水、熔接痕、顏色不均、填充不足等現(xiàn)象就可以減少)。
(2)大部分或全部流道內(nèi)的廢料被消除,提高了物料的有效利用率,減少了舊料的回收利用。
(3)縮短了成型周期和開(kāi)模行程,提高了生產(chǎn)效率。
(4)冷流道可以自動(dòng)切斷澆口與制品的連接,自動(dòng)化程度得到了提高。
(5)降低注射壓力,有利于保護(hù)模具,延長(zhǎng)使用壽命。
(6)可保證多模腔模具填充均勻,質(zhì)量一致。
所以將現(xiàn)有的熱流道模具改造為冷流道模具是非常必要的,由于和熱流道模具的設(shè)計(jì)不一樣,冷流道的模具的流道是封閉式的,在改造過(guò)程中是否可以進(jìn)一步擴(kuò)充生產(chǎn)區(qū)域和單模硫化的生產(chǎn)量,從而提高生產(chǎn)效率,是本文重點(diǎn)探討的問(wèn)題。
1.1.1 產(chǎn)品
輪胎修補(bǔ)用 Φ30×4.0蘑菇釘 (頭部直徑30 mm;塞梗直徑4 mm)
1.1.2 生產(chǎn)設(shè)備
品牌 “磐石” GVT5-100注射式硫化機(jī), 有效加熱面積:430 mm×600 mm
1.1.3 改造內(nèi)容
(1)熱流道模具 改造為 冷流道模具。
(2)64孔射出 改造為 80孔射出。
本文1.1.3改造內(nèi)容 (1)不在本文討論范圍內(nèi),重點(diǎn)對(duì)改造內(nèi)容(2)進(jìn)行研討。
1.2.1 原模具簡(jiǎn)述
原冷流道模具采用的是等距式流道64孔結(jié)構(gòu),其流道方向如圖1, 依次為(括號(hào)內(nèi)為數(shù)量) :注射口(1)→1級(jí)流道(2)→2級(jí)流道(4)→3級(jí)流道(8)→4級(jí)流道(16)→5級(jí)流道(64)。
圖1 等距式流道64孔分布示意圖A
其中 1級(jí)流道~5級(jí)流道均為熱流道。
這種結(jié)構(gòu)有以下特點(diǎn):
(1)流道截距按照等級(jí)減少。
(2)到達(dá)每一個(gè)型腔的路徑一致,折點(diǎn)數(shù)一致,每一個(gè)分支拐點(diǎn)以后的路徑相顧始終處于軸對(duì)稱狀態(tài),如圖2中隨機(jī)選取的紅線和藍(lán)線所示:
圖2 等距式流道64孔分布示意圖B
1.2.2 增孔后模具
從上面可以看到,整個(gè)模具板上在左右兩側(cè)各有一片空白區(qū)域沒(méi)有得到利用,烤爐在此處增設(shè)兩組各8各型腔,使模具的型腔數(shù)量從原來(lái)的64孔增加至80孔,單模硫化效率提高25%,如圖3所示:
圖3 80孔分布示意圖
從上圖可以看到在原模具的左右兩側(cè)各增加了兩組共16個(gè)型腔,其流道方向?yàn)椋?/p>
注射口(1)→1級(jí)流道(2)
→2級(jí)流道(4)→3級(jí)流道(8)→4級(jí)流道(16)→5級(jí)流道(64);
→3級(jí)流道(2)→4級(jí)流道(4)→5級(jí)流道(8)。
其中,1級(jí)流道~3級(jí)流道為冷流道,4級(jí)流道~5級(jí)流道為熱流道。
1.2.3 新模具問(wèn)題描述
可以看到,一般來(lái)說(shuō),冷流道的設(shè)計(jì)是需要把橡膠均勻的注入模具型腔,通常為均勻堆成分布,如圖4。
圖4 流道修改示意
增加了孔位的新模具(圖4右)打破了原來(lái)(圖4左)同長(zhǎng)度,同拐點(diǎn),對(duì)稱路徑的設(shè)計(jì)方法,在兩端有一個(gè)直接從1級(jí)流道過(guò)渡到3級(jí)流道的設(shè)計(jì),且少了一個(gè)拐點(diǎn)。因此,需要計(jì)算新流道的分配情況,并通過(guò)一定的通道設(shè)計(jì),保證10個(gè)注膠口的流動(dòng)基本均勻。那么這種設(shè)計(jì),會(huì)不會(huì)導(dǎo)致各個(gè)型腔的橡膠壓力分布不均,從而產(chǎn)生缺膠等不良或者在非制品位置產(chǎn)生溢膠,是模具制作前需要驗(yàn)證的問(wèn)題。
為了防止模具制作完成后產(chǎn)品出現(xiàn)不良等非期待行結(jié)果,決定對(duì)設(shè)計(jì)完成的模具流道建立假塑性流體模型進(jìn)行驗(yàn)證,計(jì)算各個(gè)注射口的流量分配情況。
根據(jù)硫化機(jī)特性,注射機(jī)每次的注射量約為300~400 mL,時(shí)間9~20 s,此處取平均情況,即15 s內(nèi)完成350 mL的注射量,且假設(shè)橡膠流體特性如下:
(1)流體為不可壓縮流體。
(2)流體的流動(dòng)為等溫穩(wěn)態(tài)流動(dòng),即在冷流道過(guò)程中不存在明顯的熱交換,且流道內(nèi)可以完全充滿橡膠,即不存在氣體+膠體的兩相混合情況。
(3)流道內(nèi)流動(dòng)按層流考慮。
本計(jì)算書(shū)中的仿真案例包括基本的非牛頓流體流動(dòng)問(wèn)題。采用商業(yè)計(jì)算軟件完成,在計(jì)算流體力學(xué)的基本原理中,流動(dòng)可以用以下方程描述:
(1)連續(xù)性方程(質(zhì)量守恒方程)
該定律可表述為:?jiǎn)挝粫r(shí)間內(nèi)流體微元體重質(zhì)量的增加,等于同一時(shí)間間隔內(nèi)流入該微元體的凈重量,其表達(dá)式如下:
(2)動(dòng)量守恒方程(N-S方程)
該定律可表述為:微元體中流體的動(dòng)量對(duì)時(shí)間的變化率等于外界作用在該微元體上的各種力之和,x,y,z三個(gè)方向上的表達(dá)式如下:
(3)能量方程
該定律可表述為:微元體中能量的增加率等于進(jìn)入微元體的凈熱流量加上體力與面力對(duì)微元體所做的功,實(shí)際上即熱力學(xué)第一定律,其表達(dá)式如下:
(4)本構(gòu)方程
橡膠的流動(dòng)符合假塑性流體特征,即流體黏度隨剪切速率存在如圖5所示的變化, 在剪切應(yīng)力較小時(shí),流動(dòng)表現(xiàn)出牛頓流體的性質(zhì),此時(shí)為零剪切黏度;隨著剪切應(yīng)力增加,黏度出現(xiàn)急劇變化,此時(shí)即為假塑性區(qū);當(dāng)剪切應(yīng)力繼續(xù)增加,黏度再次表現(xiàn)為牛頓流體性質(zhì),此時(shí)為極限剪切黏度。
圖5 假塑性流體黏度特征
在計(jì)算時(shí),采用合理的本構(gòu)模型來(lái)進(jìn)行描述,此處選用簡(jiǎn)化的三參量Cross模型,其表達(dá)式如下:
式中, 為所求的當(dāng)前狀態(tài)黏度。 為零剪切黏度,為剪切速率, 為松弛時(shí)間。 為非牛頓指數(shù)。對(duì)于該工況中的橡膠制品,選取各參數(shù)如表1[2]:
表1 橡膠制品牛頓指數(shù)表
選取計(jì)算模型如圖6所示,上方為注射口,下方對(duì)應(yīng)10個(gè)出口,其中兩端新加的出口管路上,通過(guò)一定的縮徑設(shè)計(jì),來(lái)控制阻力和流量。
圖6 計(jì)算模型示意
對(duì)計(jì)算區(qū)域繪制網(wǎng)格如圖7:
圖7 網(wǎng)格劃分示意
網(wǎng)格參數(shù)及扭曲度指標(biāo)如圖8所示,最大扭曲度處于0.9之內(nèi),滿足計(jì)算需求。
圖8 網(wǎng)格扭曲度示意
對(duì)不同區(qū)域,設(shè)置方法列表如圖9(入口),圖10(出口)。
圖9 入口邊界位置示意
圖10 入口邊界位置示意
采用如上設(shè)置進(jìn)行仿真計(jì)算,計(jì)算殘差曲線如圖11所示,可以認(rèn)為計(jì)算收斂。
圖11 流體方程收斂曲線
選取截面速度場(chǎng)分布如圖12。
圖12 截面速度場(chǎng)云圖
選取截面壓力場(chǎng)分布如圖13。
圖13 截面壓力場(chǎng)云圖
讀取各出口的流量分布情況如下表2所示。
從表2結(jié)果看:
表2 各區(qū)域分配占比
(1)新增的I~J口的設(shè)計(jì)流量占比要小于A~H口;
(2)A~H口的分布均勻,流量分配較I~J口高2.5%左右。
按照經(jīng)驗(yàn)判斷,2.5%在可以接受范圍之內(nèi),不會(huì)對(duì)產(chǎn)品和生產(chǎn)造成影響。
按照驗(yàn)證后的結(jié)果,改造完成的冷流道模具生產(chǎn)順暢,沒(méi)有出現(xiàn)因膠料分配不均導(dǎo)致的缺膠以及非制品區(qū)的溢膠等不良現(xiàn)象,如下圖14。
圖14 完成品照片
本次改造成功。