張廣遠， 于天琦， 王新敏， 嚴世強， 楊 勇

(1. 石家莊鐵道大學安全工程與應急管理學院, 河北 石家莊 050043；2.國能智深控制技術有限公司, 北京 102211)

高陡邊坡在強降雨、地震、施工爆破等內外力作用下，極易形成邊坡滑坡、崩塌等自然災害。其中，滑坡災害具有隱蔽性、臨界突發(fā)性、破壞力巨大等特點，嚴重威脅施工建設和交通基礎設施運營安全。邊坡變形場是直接反映邊坡滑坡的物理量，也就成為邊坡滑坡監(jiān)測最為重要的工作內容。

目前，滑坡變形場監(jiān)測可以分為地表位移監(jiān)測和深部位移監(jiān)測。地表相對位移測量的方法有伸縮計法[1]、機械測量法[2]、全站儀測量[3]、數(shù)字化近景攝影[4]、GPS法[5,6]、合成孔徑干涉儀法[7]等。深部位移監(jiān)測方法包括：測斜儀技術[8]、時域反射技術(TDR)[9]、光纖傳感技術(BOTDR技術)[10]、微震聲發(fā)射等。機械測量法、伸縮計法、全站儀、數(shù)字化近景攝影方法，受限于測量儀器功能，難以實現(xiàn)邊坡滑坡變形監(jiān)測；合成孔徑干涉儀法設備架設工序復雜，測試區(qū)域固定，靈活性差，無法滿足邊坡滑坡區(qū)域隨機性大的監(jiān)測特點；而邊坡深部位移監(jiān)測技術，需預先打孔埋設傳感器，且以點式測量為主，在廣域范圍內適應性有限。

隨著電子信息技術和物聯(lián)網(wǎng)技術的發(fā)展，邊坡滑坡變形場監(jiān)測正朝著輕量化、集成化發(fā)展[11]，監(jiān)測設備結構布設型式也由傳統(tǒng)的點式、線式結構逐漸向面式結構過渡，以適應邊坡變形監(jiān)測快速布設和安裝需求，滿足邊坡狀態(tài)整體性分析，提高邊坡變形檢測精度，提升邊坡失穩(wěn)預警能力[12]。

本文運用慣性傳感器(MEMS)[13,14]，設計了由三軸加速度計和三軸磁力計集成的傳感單元，建立了由剛性段和柔性段串聯(lián)組成的柔性傳感器陣列，推導了傳感單元的變形坐標計算公式，并展開了不同工況下的變形測試試驗。

1 柔性傳感器陣列設計

1.1 柔性傳感器陣列基本構成

為滿足邊坡局部范圍變形監(jiān)測，設計了由多個傳感單元組成的柔性傳感器陣列。其中，每個傳感單元由剛性段、柔性段構成，如圖1所示。剛性段結構便于邊坡變形測算，柔性段結構保證了不破壞傳感器陣列條件下，傳感器陣列能夠協(xié)調地跟蹤邊坡變形。剛性段長度為l1，可定制；柔性段長度為l2，l1>>l2，柔性段長度設置為l2=5 cm，考慮邊坡滑坡形變量程和測試精度。由三軸加速度計和三軸磁力計組成的MEMS傳感器固定在剛性段的一端，通過航空插頭與其他柔性傳感單元串聯(lián)連接。

圖1 柔性傳感單元結構

1.2 柔性傳感器陣列空間變形坐標解算

圖2 傳感器陣列布設與坐標轉換

考慮柔性傳感陣列在空間內的變形，為了便于空間內的分析和空間坐標計算，假設變形前傳感單元坐標均位于x軸上，使用折線模型對傳感器陣列進行簡化。

如圖3所示，圖中O0為傳感器陣列的起點，O1為第一傳感單元S1的終點，傳感單元長度為L=l1+l2，x1O1y1為O1所在的水平面，從O1做垂線與x0O0y0水平面相交與B0點，從B0做x0軸的垂線，與x0軸相交于A0點，∠O1O0B0為α0，∠B0O0A0為β0。以此類推，在每一個傳感單元的起點畫水平面并建立坐標系Oixiyizi，按照同樣的方法對第i段傳感單元做相應的輔助線，可以得到兩個序列α=[α0,α1,…,αi]，β=[β0,β1,…,βi]。

圖3 簡化折線模型的空間坐標計算

通過空間關系和坐標轉換的分析可知α為傳感器的x軸與水平面的夾角，而β為傳感器繞其z軸轉動的夾角。很顯然單利用加速度傳感器是難以計算β角的，這里需要使用磁力計來輔助計算，見式(1)、式(2)和式(3)。

需要指出的是，陀螺儀是通過對測得的角速度進行積分得到角度，而磁力計是通過測量傳感器的3個坐標軸與地磁場的夾角來測量角度。陀螺儀的測量動態(tài)性好，短時積分精度較高，長時間積分誤差很大；考慮到邊坡變形測量的應用場景中邊坡的變形是緩慢變化的，是典型的準靜態(tài)測量，因此這里選用磁力計測量。

(1)

式中：θx、θy、θz為被測體在xyz直角坐標系下繞x軸、y軸、z軸各軸轉動的角度；aj為靜態(tài)加速度信號，ajx、ajy、ajz分別為靜態(tài)加速度信號x軸、y軸、z軸各方向上的分量；Mx、My、Mz為磁力計分別在xyz直角坐標系上的測量分量；Mxh為傾斜校正后的磁力信號在xyz直角坐標系下在x軸的分量，Myh為傾斜校正后的磁力信號在xyz直角坐標系下在y軸的分量。

(2)

(3)

(n=1,2,……,i)

(4)

式中：L為每一個傳感單元的長度；αi為第i個傳感單元中傳感單元x軸與水平面的夾角；βi為第i個傳感單元中傳感器繞z軸旋轉的角度。式(3)給出的是一個傳感單元的α和β的求取方法，擴展到柔性傳感器陣列，則第i段傳感單元的αi、βi代入到式(4)中可以求出第i個傳感單元終點的空間坐標。

1.3 柔性傳感器陣列硬件設計

2 柔性傳感器陣列試驗與結果分析

為測試柔性傳感器陣列在邊坡發(fā)生蠕變時的測量精度，構造了由2個剛性段和1個柔性段制作的1個原型樣機，并采用小型千斤頂作為荷載加載工具，開展了三點加載變形試驗。

2.1 試驗模型設計

試驗裝置包括y-z雙軸加載平臺、位移計和柔性傳感器陣列樣機。y-z雙軸加載平臺主體框架由鋁制型材組成，鋁型材中間開槽，便于安裝可移動螺母，利于主體框架的搭建。試驗以z軸和y軸單軸軸向變形為例，在主體框架底部加裝4個電動推桿，推動傳感器樣機在z軸上發(fā)生位移變化；同時，在主體框架側面加裝3個電動推桿，用于實現(xiàn)傳感器樣機在y軸發(fā)生位移變化。

在電動推桿對應處另一側加裝位移計，對傳感器樣機的位移量進行比對，整體裝置實物如圖4所示，位移計連接DH3818-2靜態(tài)應變測試儀。位移計位置與傳感器樣機標準節(jié)中的兩端位置對應，保持位移基本一致。在試驗過程中，為提高測量精度，確保位移計固定不滑動，在鋁管上表面粘貼小墊片，使位移計指針指向墊片中心位置。

變形試驗結果如圖5所示。

圖4 柔性傳感器陣列樣機與加載裝置實物

圖5 試驗測試結果

2.2 試驗結果分析

分析表3可知，在進行z軸方向的運動時傳感器測量值與位移計測量值基本保持一致，平均絕對誤差最大值為0.950 7 mm，為工況4。工況1的最大變形量最小，為9.90 mm，均方根誤差為0.232 7 mm，平均絕對誤差為0.408 3 mm，最大誤差為0.636 1 mm；工況2的最大變形量最大，為19.69 mm，均方根誤差為0.856 0 mm，平均絕對誤差為0.886 9 mm，最大誤差為1.155 6 mm。

分析表4可知，在進行y軸方向的運動時傳感器測量值與位移計測量值基本保持一致，平均絕對誤差最大值為1.348 9 mm，最大誤差為1.469 9 mm，均為工況4；針對不同工況而言，工況4的最大變形量最小，為27.33 mm，均方根誤差為1.581 9 mm；工況3的最大變形量最大，為39.85 mm，均方根誤差為1.159 5 mm。

表1 z軸變形時真實坐標與實測坐標對比

表2 y軸變形時真實坐標與實測坐標對比

表3 z軸單向變形位移誤差統(tǒng)計 mm

表4 y軸單向變形位移誤差統(tǒng)計 mm

綜上數(shù)據(jù)分析可知，在z軸單向變形的4種工況下總體誤差要比y軸單向變形的4種工況下的測量誤差小，而且在z軸單向變形試驗中，變形量和變形誤差具有正相關關系，而在y軸單向變形試驗中變形量和變形誤差不是正相關關系。分析認為，造成這一結果的原因是由于在z軸單向變形工況下的數(shù)據(jù)解算中加速度數(shù)據(jù)精度和權重都比磁力計要高，而在y軸單向變形工況下的數(shù)據(jù)解算中磁力計數(shù)據(jù)權重占比增加，導致總體解算精度降低。

3 結論

(1)MEMS慣性測量技術適用于邊坡多方向變形監(jiān)測需求，水平布設或垂直布設時，可以測量水平方向上的沉降或隆起和豎向方向上的水平深部位移。

(2)柔性邊坡變形監(jiān)測裝置在z軸單向變形測量精度高于y軸單向變形測量精度?？傮w測試精度<2 mm，滿足《工程測量規(guī)范》(GB 50026-2020)要求。

本文基于室內模型的小規(guī)模樣機測試試驗，驗證了該裝置在邊坡監(jiān)測中的應用可行性。但缺少現(xiàn)場試驗數(shù)據(jù)，在實際工程中仍需進一步深入研究。