劉耀輝

（山西潞安環(huán)保能源開發(fā)股份有限公司五陽煤礦，山西 長治 046200）

0 引言

煤炭在國家能源排名中仍然占據(jù)主導(dǎo)地位[1-2]。隨著中國經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，對能源的需求與日俱增[3-4]。隨著開采深度的不斷增加，五陽煤礦面臨的開采困難日益增加，軟巖巷道掘進(jìn)是目前急需要解決的一個(gè)重大難題[5-6]。軟巖巷道掘進(jìn)面臨著頂板支護(hù)困難，巷道底板泥化嚴(yán)重等一系列嚴(yán)重問題[7]。雖然有的礦井采取了一些解決手段，但由于我國的礦井自然條件不同，導(dǎo)致面臨的軟巖問題也各不相同[8]。76.2 號區(qū)段2 號總回風(fēng)巷作為五陽煤礦的一個(gè)工作面，掘進(jìn)期間遇到穿過泥巖、砂質(zhì)泥巖、細(xì)粒石英砂巖等多種巖層的情況，掘進(jìn)難度增加，掘進(jìn)效率直接影響著正常采掘持續(xù)，如何采取合理、有效的掘進(jìn)方法尤為重要[9-10]。

1 概況

山西潞安環(huán)保能源開發(fā)股份有限公司五陽煤礦位于山西省襄垣縣境內(nèi)，是一座大型礦井，地理坐標(biāo)為：東經(jīng)112°58′25″～113°05′09″，北緯36°26′46″～36°33′47″。礦井開采對象主要為山西組中下部3 號煤層，煤層賦存穩(wěn)定，煤巖類型以亮煤為主，暗煤次之，煤質(zhì)為貧廋煤。

煤層偽頂為炭質(zhì)泥巖，厚度約0.2～0.3 m，平均0.25 m；直接頂為泥巖及砂質(zhì)泥巖，厚度2.04～4.15 m，平均2.96 m；老頂為砂質(zhì)泥巖及細(xì)粒石英砂巖，厚度5.43～10.25 m，平均7.51 m；直接底為砂質(zhì)泥巖和泥巖，厚度2.75～5.4 m，平均3.84 m；老底為細(xì)粒長石英砂巖，厚度4.12～9.54 m，平均6.52 m。

2 模擬過程及結(jié)果分析

2.1 模型建立

巖石力學(xué)參數(shù)是影響巷道穩(wěn)定的重要因素，根據(jù)五陽煤礦地質(zhì)報(bào)告及相關(guān)巖石力學(xué)實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行折減得到相應(yīng)巖體的力學(xué)參數(shù)，巖體力學(xué)參數(shù)見表1。

表1 折減后巖體力學(xué)參數(shù)Table 1 Mechanical parameters of rock mass after reduction

76.2 號區(qū)段2 號總回風(fēng)巷沿巷煤層傾角-7°～+7°，平均-4°，因此確定數(shù)值模擬計(jì)算的模型范圍長×寬×高=50 m×10 m×36 m，共50 050個(gè)節(jié)點(diǎn)，44 400 個(gè)單元。其數(shù)值模擬模型示意如圖1所示。

圖1 矩形巷道數(shù)值模擬模型示意Fig.1 Numerical simulation model of rectangular tunnel

2.2 數(shù)值模擬結(jié)果分析

根據(jù)五陽煤礦76.2 號區(qū)段2 號總回風(fēng)巷圍巖的地質(zhì)結(jié)構(gòu)和巖石力學(xué)參數(shù)，通過FLAC3D 等數(shù)值模擬軟件建立數(shù)值模擬模型，模擬深井復(fù)雜地質(zhì)條件軟巖穿層巷道在不同影響因素下的變形特征、應(yīng)力與應(yīng)力場的分布特征，如圖2～圖4所示。

圖2 以泥巖及砂質(zhì)泥巖為主的穿層巷道位移特征Fig.2 Displacement characteristics of cross-layer roadway dominated by mudstone and sandy mudstone

圖3 以砂質(zhì)泥巖及細(xì)粒石英砂巖為主的穿層巷道位移特征Fig.3 Displacement characteristics of cross-layer roadway dominated by sandy mudstone and fine-grained quartz sandstone

圖4 以砂質(zhì)泥巖及細(xì)粒石英砂巖為主的穿層巷道應(yīng)力特征Fig.4 Stress characteristics of cross-layer roadway dominated by sandy mudstone and fine-grained quartz sandstone

當(dāng)將巷道布置在較軟或較硬的巖層中時(shí)，巷道所在巖層巖性對巷道變形量及非對稱變形影響較大。在以泥巖及砂質(zhì)泥巖為主的穿層巷道中靠近泥巖側(cè)巷道頂板位移量較大，巷道整體向右偏移；在以砂質(zhì)泥巖及細(xì)粒石英砂巖為主的穿層巷道中巷道頂?shù)装鍑鷰r變形量沒有以泥巖及砂質(zhì)泥巖為主的穿層巷道圍巖變形大，說明當(dāng)巖層巖性相差較大時(shí)，巷道頂?shù)装逦灰屏吭诳拷^軟巖層時(shí)位移量較大。

在巷道兩側(cè)也出現(xiàn)了應(yīng)力集中區(qū)，其中在以泥巖和砂質(zhì)泥巖為主的穿層巷道中巷道右?guī)蛻?yīng)力較左幫較大，在較高的支承壓力作用下發(fā)生破壞，失去承載能力，使得應(yīng)力峰值向深部轉(zhuǎn)移，同時(shí)自身破碎卸壓，釋放了圍巖應(yīng)力，使得圍巖中應(yīng)力集中程度降低。

通過上述對比分析可知巷道所在巖層巖性對巷道的非對稱分布起主導(dǎo)作用，且軟巖巷道因難以承受高應(yīng)力而發(fā)生破壞，使得應(yīng)力向內(nèi)部轉(zhuǎn)移，而當(dāng)巷道巖層為硬巖時(shí)，巷道承受較高的應(yīng)力集中，圍巖完整性較好。

2.3 支護(hù)方案設(shè)計(jì)

根據(jù)數(shù)值模擬巷道圍巖的非對稱變形破壞情況提出合適的支護(hù)方案和支護(hù)參數(shù)，確定軟巖穿層巷道圍巖非對稱變形的加固控制方案。

頂板支護(hù)：在頂板采用桿體為22 號左旋無縱筋螺紋鋼筋，鋼號為500 號，長度2.4 m，桿尾螺紋為M24。采用樹脂加長錨固，錨固長度1 208 mm，錨固力2 00 kN。錨桿排距1.0 m，每排6 根錨桿，間距0.95 m。采用φ18.9 mm，1×7 股高強(qiáng)度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線，長度6.3 m，采用樹脂加長錨固，錨固長度為1 921 mm。

2.4 支護(hù)效果分析

通過FLAC3D 數(shù)值模擬軟件對五陽煤礦76.2號區(qū)段2 號總回風(fēng)巷圍巖的變形進(jìn)行模擬，從應(yīng)力分布特征、位移分布特征分析得出：在不同穿層段的巷道均呈現(xiàn)出了不對稱變形特征，巷道圍巖巖層巖性相差越大，非對稱變形量也越大，非對稱現(xiàn)象越明顯。當(dāng)采用設(shè)計(jì)的非對稱支護(hù)方案后巷道圍巖受力情況得到改善，巷道頂?shù)装寮皟蓭臀灰贫紩p小，改善了巷道圍巖變形破壞情況，巷道圍巖的非對稱變形得到有效控制。不同條件下對巷道非對稱支護(hù)的位移云圖如圖5～圖6所示。

圖5 非對稱支護(hù)下以泥巖及砂質(zhì)泥巖為主穿層巷道位移特征Fig.5 Displacement characteristics of cross-layer roadway dominated by mudstone and sandy mudstone under asymmetric support

圖6 非對稱支護(hù)下以砂質(zhì)泥巖及細(xì)粒石英砂巖為主穿層巷道位移特征Fig.6 Displacement characteristics of cross-layer roadway dominated by sandy mudstone and fine-grained quartz sandstone under asymmetric support

3 工業(yè)性試驗(yàn)

3.1 巷道支護(hù)參數(shù)確定

通過數(shù)值模擬、理論分析計(jì)算等方法，確定支護(hù)方案如圖7所示。錨桿形式和規(guī)格：桿體為22號左旋無縱筋螺紋鋼筋，鋼號為500 號，長度2.4 m，桿尾螺紋為M24。錨固方式：樹脂加長錨固，采用2 支錨固劑。錨桿排距1.0 m，每排6 根錨桿，間距0.95 m。

圖7 矩形巷道錨桿、錨索布置Fig.7 Arrangement of bolt and anchor in rectangular roadway

3.2 巷道變形監(jiān)測結(jié)果

對各個(gè)測點(diǎn)的位移進(jìn)行監(jiān)測，匯總4-1 號測站、4-2 號測站、5-1 號測站以及5-2 號測站4 個(gè)測站的觀測數(shù)據(jù)所得結(jié)果，如圖8所示。

圖8 測站巷道表面位移Fig.8 Surface displacement of station roadway

自巷道開挖以后導(dǎo)致原巖應(yīng)力的破壞，其巷道的圍巖應(yīng)力重新分布，巷道斷面開始變形。但是在15 d 以后巷道頂?shù)装逡约皟蓭妥冃瘟坎辉侔l(fā)生明顯變化，巷道頂?shù)装寮皟蓭偷淖冃嗡俣戎饾u趨于穩(wěn)定，巷道圍巖整體不再發(fā)生劇烈變化。

4 結(jié)論

（1） 根據(jù)軟巖穿層巷道圍巖變形破壞機(jī)理及特征以及數(shù)值模擬結(jié)果，五陽煤礦76.2 號區(qū)段2號總回風(fēng)巷初步擬定了采用強(qiáng)力錨桿+錨索聯(lián)合支護(hù)的形式，對比分析了3 種支護(hù)參數(shù)下的巷道圍巖最大主應(yīng)力、水平應(yīng)力、頂?shù)装逦灰埔约皟蓭臀灰品植家?guī)律，分別確定了拱形巷道和矩形巷道的最優(yōu)支護(hù)方式和支護(hù)參數(shù)，工作面穩(wěn)定性顯著提升。

（2） 引入深部礦山復(fù)雜地質(zhì)條件下軟巖穿層巷道周邊圍巖穩(wěn)定性控制技術(shù)，解決了圍巖控制難、變形不對稱的難題，為煤礦在軟巖的條件下開采建設(shè)提供了經(jīng)驗(yàn)和重要參考。