劉雪婧，劉 剛，王蘇南，陳緣博，耿 鐵

（1.中海油田服務(wù)股份有限公司，河北廊坊 065201；2.中國海洋石油集團有限公司海上鉆完井液與固井重點實驗室，河北廊坊 065201）

在鉆井液領(lǐng)域，油基鉆井液成為鉆探高溫深井、大斜度定向井、水平井、各種復雜井以及儲層保護的重要作業(yè)材料［1-6］。但油基鉆井液為熱力學不穩(wěn)定體系，其整體性能的好壞主要取決于乳化劑的選擇［7-8］。在鉆井施工中，油基鉆井液性能下降的原因一方面是乳化劑被劣質(zhì)固相吸附，造成有效含量下降；另一方面是由于大部分乳化劑在溫度大于180 ℃時會受熱分解或脫附而失去作用，造成鉆井液體系的電穩(wěn)定性大幅度下降、重晶石沉淀，嚴重影響體系的整體性能［9-10］。因此，研制抗溫能力強的油包水型乳化劑是當前油基鉆井液發(fā)展面臨的重要技術(shù)難題之一［11-15］。目前，抗高溫乳化劑多選用酰胺類表面活性劑，制備工藝復雜，價格昂貴［9，16-17］。本文從分子結(jié)構(gòu)設(shè)計入手，通過對廉價易得的植物油酸改性，合成出可用于油基鉆井液的高溫乳化劑（PF-EMUL HT）、高溫輔乳化劑（PF-COAT HT）?？疾炝? 種乳化劑的乳化穩(wěn)定性和抗高溫能力，研究了其加量對鉆井液體系性能的影響，評價了油水比、老化溫度對鉆井液性能的影響，明確了2種乳化劑的主要功能。

1 實驗部分

1.1 材料與儀器

植物油酸，工業(yè)級，淄博銘棟化工有限公司；二乙烯三胺，分析純，上海易恩化學技術(shù)有限公司；馬來酸酐，分析純，山東齊翔化工有限公司；基礎(chǔ)油（Escaid110TM），美國埃克森美孚石油公司；氫氧化鈣、氯化鈣，分析純，國藥集團化學試劑有限公司；有機土（PF-MOGEL）、降濾失劑（PF-MOHFR）、重晶石，天津中海油服化學有限公司。

SXJQ-1型高速電動攪拌器，鄭州長城科工貿(mào)有限公司；WT-2000A變頻高速攪拌器，北京探礦工程研究所；高溫滾子爐、四聯(lián)高溫高壓失水儀，美國Ofite 公司；BS 323S 型電子天平，梅特勒-托利多儀器（上海）有限公司；Thermo Fisher 紅外光譜儀，賽默飛世爾科技公司；STA449 F5同步熱分析儀，耐馳科學儀器商貿(mào)（上海）有限公司；Tracker高溫高壓界面張力儀，法國Teclis公司；六速旋轉(zhuǎn)黏度計，青島海通達公司；Model 23E破乳電壓儀，美國Fann公司。

1.2 實驗方法

（1）高溫乳化劑的合成

稱取一定量的植物油酸倒入四口瓶中，再加入一定比例的二乙烯三胺，于油浴鍋中加熱到約160 ℃，恒溫反應(yīng)至無副產(chǎn)物水產(chǎn)生為止，降至室溫倒出產(chǎn)物，即為油基鉆井液高溫主乳化劑PF-EMUL HT。以PF-EMUL HT 為基礎(chǔ)物，再次升溫至220～230 ℃，恒溫反應(yīng)至無副產(chǎn)物水產(chǎn)生為止，然后降溫至70 ℃，加入設(shè)計比例的馬來酸酐。反應(yīng)結(jié)束后，降至室溫倒出產(chǎn)物，即為油基鉆井液高溫輔乳化劑PF-COAT HT。

（2）乳化效率的測定

在280 mL 基礎(chǔ)油中，加入設(shè)計量的乳化劑樣品，高速攪拌5 min；加入70 mL 25%CaCl2溶液，高速攪拌20 min 后，裝入老化罐中，于232 ℃下老化16 h。冷卻后取出乳液，高速攪拌20 min，再快速轉(zhuǎn)移至250 mL量筒（乳液總體積為V1）中，記錄不同時間乳液上層析出油的體積（V2）。按（V1-V2）/V1×100%計算乳化效率。

（3）電穩(wěn)定性的測定

參照國家標準GB/T 16783.2—2012《石油天然氣工業(yè)鉆井液現(xiàn)場測試第2部分：油基鉆井液》，測定乳液的破乳電壓（ES）。

（4）界面張力的測定

在200 mL基礎(chǔ)油中加入設(shè)計量的乳化劑，高速攪拌后裝入老化罐中，于150～232 ℃滾動老化16 h，冷卻后采用高溫高壓界面張力儀測定液滴的油水界面張力。

（5）油基鉆井液配方及測試方法

油基鉆井液基礎(chǔ)配方：Escaid110TM＋PF-EMUL HT ＋PF-COAT HT ＋CaCl2溶液（25%）＋30 g/L PF-MOGEL＋30 g/L PF-MOHFR＋重晶石（密度、老化溫度及油水比根據(jù)實驗設(shè)計確定）。鉆井液在150～232 ℃下老化16 h。參照國家標準GB/T 16783.2—2012，在65 ℃下測試鉆井液的流變性和破乳電壓；在150/176 ℃×3.5 MPa 條件下、測試30 min內(nèi)的高溫高壓濾失量。

2 結(jié)果與討論

2.1 乳化劑的表征與性能評價

2.1.1 紅外譜圖分析

植物油酸是一種帶有親油尾鏈及親水頭基的表面活性劑，抗溫性不足，親水親油平衡值（HLB）低，形成的乳液穩(wěn)定性差。但可通過對親水頭基羧基的改性，制備具有酰胺基或者多官能團的系列表面活性劑。乳化劑PF-EMUL HT的紅外光譜圖（圖1）中，1633.98 cm-1為酰胺基中C=O 的伸縮振動峰；1543.97、3310.25 cm-1為N—H的伸縮振動及面內(nèi)剪切振動吸收峰；1467.01 cm-1為C—N的伸縮振動吸收峰；2921.82、2851.89 cm-1為亞甲基的伸縮振動峰。說明合成過程發(fā)生了酰胺化反應(yīng)，生成了目標分子結(jié)構(gòu)的乳化劑。

圖1 PF-EMULHT和PF-COATHT的紅外光譜圖

乳化劑PF-COAT HT 的紅外光譜圖（圖1）中，1703.58 cm-1為羰基中C=O 的伸縮振動峰；1638.72 cm-1為羰基的伸縮振動峰；1459.98 cm-1為C—N 的伸縮振動峰；3292.58 cm-1為O—H 的伸縮振動吸收峰；2922.40、2853.13 cm-1為亞甲基的伸縮振動峰。這說明合成過程發(fā)生了酰胺化反應(yīng)，并且含有羧基，生成了具有多官能團結(jié)構(gòu)的目標乳化劑。同時，通過熱重分析得知，PF-EMUL HT、PF-COAT HT的熱分解溫度分別大于350 ℃和260 ℃，可見所合成的乳化劑具有抗高溫性能。

2.1.2 界面張力

界面張力可以直接反映出表面活性劑分子從體相到界面的擴散速度［18-19］。在100 mL 基礎(chǔ)油中分別加入PF-EMUL HT 與PF-COAT HT，測試老化溫度對油水界面張力的影響，結(jié)果如圖2 所示。25 g/L PF-EMUL HT 與15 g/L PF-COAT HT 均能 有效降低油水界面張力，且隨著老化溫度的升高，油水界面張力仍能維持穩(wěn)定，說明高溫老化對乳化劑界面活性的影響較小。經(jīng)過232 ℃老化后，PF-EMUL HT、PF-COAT HT 的油水界面張力分別為3.86、4.46 mN/m。PF-EMUL HT的界面活性強于PF-COAT HT，這與最初設(shè)計PF-EMUL HT 親油性強、主要功能為乳化，而PF-COAT HT的親油性稍弱、主要功能為輔助乳化，以及提高界面膜強度和利用極性多官能團潤濕親水固相的實驗設(shè)計相一致。100 mL基礎(chǔ)油中加入2.5 g PF-EMUL HT和1.5 g PF-COAT HT乳化體系的界面張力最低，說明兩種乳化劑共同吸附到油水界面，能更有效地降低界面張力。

圖2 老化溫度對乳化劑油水界面張力的影響

2.1.3 耐溫性

按照80∶20 的體積比配制油水混合液，分別加入PF-EMUL HT 與PF-COAT HT 配制乳液，其經(jīng)過高溫老化后的乳化效率見圖3。由25 g/L（在350 mL油水混合液中加入8.75 g）PF-EMUL HT配制的乳液的穩(wěn)定性大于15 g/L PF-COAT HT，25 g/L PF-EMUL HT+15 g/L PF-COAT HT 復配乳液的穩(wěn)定性。PF-EMUL HT、PF-COAT HT、復配乳化劑配制的乳液老化前的破乳電壓分別為141、119、173 V，232 ℃老化16 h 后的破乳電壓分別為275、207、376 V。在僅有基礎(chǔ)油/氯化鈣溶液/乳化劑的簡單乳化體系中，經(jīng)過232 ℃老化后，乳液的破乳電壓均大于200 V，說明PF-EMUL HT 與PF-COAT HT均能有效吸附到油水界面，形成抗溫性乳液。PF-EMUL HT乳液的破乳電壓高于PF-COAT HT乳液，說明PF-EMUL HT的界面吸附能力更強。復配乳化劑配制乳液的破乳電壓大于370 V，乳液靜置2 h的乳化效率仍能達到96%，說明兩種乳化劑共同吸附到油水界面，更有效地提高了乳液的穩(wěn)定性。這也與界面張力的實驗數(shù)據(jù)相吻合。

圖3 PF-EMUL HT與PF-COAT HT的乳化效率

2.2 乳化機理分析

結(jié)合乳化劑的界面張力、乳化穩(wěn)定實驗數(shù)據(jù)以及設(shè)計的分子結(jié)構(gòu)，提出了可能的乳化機理。PF-EMUL HT與PF-COAT HT同屬于植物油酸衍生物，而且PF-COAT HT 是PF-EMUL HT 進一步反應(yīng)的產(chǎn)物。二者在鉆井液中相似相溶，排斥力小，并以單雙鏈交替吸附的方式吸附到油水界面，增加了吸附面積，降低了界面張力，形成了抗溫性吸附膜，從而增強了乳液的穩(wěn)定性。

2.3 鉆井液的性能

以鉆井液的流變性、破乳電壓、高溫高壓濾失量為研究對象，考察了PF-EMUL HT、PF-COAT HT的加量對體系性能的影響，從而明確每種材料的功能及最佳加量。同時，研究了油水體積比、老化溫度、密度對鉆井液性能的影響。

2.3.1 乳化劑加量對鉆井液性能的影響

在油水比為80∶20、老化條件為150 ℃×16 h的條件下，PF-EMUL HT 和PF-COAT HT 的加量對油基鉆井液性能的影響見表1、表2。由表1 可見，當PF-EMUL HT 加量為10 g/L 和15 g/L 時，雖然鉆井液體系的流變性能較為穩(wěn)定，但破乳電壓低，高溫高壓濾失量較大，說明體系乳化不足。隨著PF-EMUL HT 加量的增加，鉆井液體系的破乳電壓明顯升高，高溫高壓濾失量降低，體系的動切力也增大，說明體系的乳化穩(wěn)定性增強。當PF-EMUL HT的加量為20 g/L左右時，體系趨于穩(wěn)定。

表1 PF-EMUL HT加量對鉆井液性能的影響

實驗過程中發(fā)現(xiàn)，當鉆井液體系中不含PF-COAT HT時，老化罐底有明顯軟沉降。加入5 g/L PF-COAT HT 時，沉降減少；加入10 g/L PF-COAT HT 時，無沉降。由此可見，PF-COAT HT 能有效潤濕重晶石表面，提高體系穩(wěn)定性。從表2數(shù)據(jù)可見，當PF-COAT HT 加量小于10 g/L 時，鉆井液老化后的破乳電壓大幅下降，說明少量PF-COAT HT 雖然能有效地形成油包水鉆井液，但穩(wěn)定性不足。隨著PF-COAT HT 加量的增加，鉆井液老化前后的破乳電壓差值縮小，鉆井液體系的高溫高壓濾失量減小，說明PF-COAT HT不僅有輔助乳化功能，而且兼有潤濕功能，可使體系的穩(wěn)定性增強。當PF-COAT HT加量大于15 g/L時，鉆井液體系的性能趨于穩(wěn)定。

表2 PF-COAT HT加量對鉆井液性能的影響

2.3.2 油水比對鉆井液性能的影響

在確定了PF-EMUL HT與PF-COAT HT最佳加量的基礎(chǔ)上，改變鉆井液配方的油水比，測定體系的綜合性能。由表3 可見，隨著體系中鹽水量的降低，老化后的鉆井液黏度逐漸下降，破乳電壓逐漸升高。這可能是當鹽水量較高時，形成的乳化液滴較多，乳液滴之間的聚并、橋連增加，表現(xiàn)為較高的表觀黏度。當油相增多時，乳化劑的長烷基鏈在油相中的伸展性更好，酰胺基更充分地吸附在油水界面，液滴顆粒之間的聚并、橋連減少，更有利于液滴的穩(wěn)定，表現(xiàn)為黏度明顯下降。當油水比為60∶40～90∶10 時，高溫高壓濾失量均能保持在較小范圍內(nèi)，這也說明PF-EMUL HT 與PF-COAT HT 具有較強的乳液穩(wěn)定能力。

表3 油水比對鉆井液性能的影響

2.3.3 溫度、密度對鉆井液性能的影響

為滿足不同作業(yè)條件對鉆井液性能的需求，研究了由PF-EMUL HT、PF-COAT HT 配制的不同密度的鉆井液老化后的性能，結(jié)果見表4。在150、170 ℃下，油水比為80∶20；高溫高壓濾失量測定條件為150 ℃×3.5 MPa，30 min。在210、232 ℃下，油水比為90∶10；高溫高壓濾失量測定條件為176 ℃×3.5 MPa，30 min。由表4 可見，鉆井液體系在不同溫度老化后依然保持良好的流變性及高溫穩(wěn)定性。尤其在210、232 ℃下，密度達到2.2 g/cm3時，體系流變性仍維持穩(wěn)定，濾失量低，破乳電壓高。這可能是由于酰胺類表面活性劑可以與有機土形成黏土-胺的復雜結(jié)構(gòu)。該結(jié)構(gòu)能增強油基鉆井液的濾失造壁性能，改善體系的流變性能，使得鉆井液體系適用密度范圍較寬，適應(yīng)能力較好，能滿足不同條件的鉆井需求。

表4 密度和老化溫度對鉆井液性能的影響

3 結(jié)論

以植物油酸、二乙烯三胺、馬來酸酐為原料，制備了適用于油基鉆井液的高溫乳化劑PF-EMUL HT、PF-COAT HT。2種乳化劑均能有效降低油水界面張力，形成的乳液抗溫達232 ℃，電穩(wěn)定性良好，乳化率較高。乳化機理可能是PF-EMUL HT與PF-COAT HT以單雙鏈交替的方式吸附在油水界面，形成具有抗溫性的吸附膜，達到鉆井液抗高溫的目的。

在由2 種乳化劑配制的油基鉆井液體系中，PF-EMUL HT的主要功能為形成乳化體系，PF-COAT HT的主要功能為輔助乳化并兼具有潤濕功能。該油基鉆井液適用的油水比和密度范圍寬，抗溫可達232 ℃，流變性能良好，高溫高壓濾失量低，體系性能穩(wěn)定，可滿足高溫高壓井、定向井等作業(yè)需求。