蔣 進(jìn)，寇 博，楊 剛，鄧 超，張 東

(1.安順公路管理局，貴州 安順 561000;2.南京工業(yè)大學(xué),江蘇 南京 211816)

0 引言

瀝青混合料是由粗集料、細(xì)集料、礦粉和瀝青組成的多相復(fù)合材料。其中，粗集料的比例占瀝青混合料總質(zhì)量的50%以上。棱角是粗集料的重要形態(tài)特征之一，對(duì)瀝青混合料的性能具有重要影響。因此，研究粗集料棱角性的評(píng)價(jià)方法以及粗集料棱角與瀝青混合料性能之間的關(guān)系對(duì)于粗集料的質(zhì)量控制和瀝青混合料的優(yōu)化設(shè)計(jì)具有重要意義。

國內(nèi)外在粗集料棱角評(píng)價(jià)方法以及粗集料棱角與瀝青混合料性能之間的關(guān)系方面做了大量研究。在過去20 a中， 二維圖像處理方法被廣泛用于評(píng)價(jià)粗集料的棱角特征， 提出了一系列評(píng)價(jià)方法， 包括基于圖像尺寸和半徑的方法、腐蝕-膨脹法、分形維數(shù)法、梯度法、多邊形擬合法、霍夫變換法以及傅立葉變換法等[1-6]。 基于粗集料的二維棱角指標(biāo)，國內(nèi)外研究人員對(duì)粗集料棱角對(duì)瀝青混合料高溫性能的影響進(jìn)行了研究[7-11]。研究表明，瀝青混合料的高溫穩(wěn)定性隨著粗集料棱角的增加而增加。在粗集料棱角性對(duì)瀝青混合料低溫抗裂性和水穩(wěn)定性的影響方面，陳國明等[12]和袁明園[13]分別進(jìn)行了研究，但沒有得到一致的結(jié)論。

粗集料屬于空間三維形體，二維圖像僅反映了粗集料的部分棱角特性，基于二維圖像計(jì)算的粗集料棱角指標(biāo)不能完整地表征粗集料的三維棱角性。隨著粗集料三維重構(gòu)技術(shù)的發(fā)展，三維圖像處理方法被用于研究粗集料的三維棱角特征。Yang和Chen等[14]通過X射線CT掃描技術(shù)重構(gòu)粗集料三維圖像，采用Sobel-Feldman算子研究了粗集料的三維棱角特征。Nie和Wang等[15]通過拐角識(shí)別和球體擬合算法，研究了粗集料的三維棱角問題。Jin和Zou等[16]利用粗集料表面三角面片的頂點(diǎn)計(jì)算最小擬合球體和最小擬合立方體，提出了計(jì)算粗集料三維棱角的方法。上述研究提出了粗集料三維棱角的評(píng)價(jià)方法，但未研究粗集料三維棱角指標(biāo)與瀝青混合料性能之間的關(guān)系。

針對(duì)二維圖像處理方法評(píng)價(jià)粗集料棱角性的缺陷，本研究基于粗集料三維點(diǎn)云圖像，采用橢球擬合的方法構(gòu)建粗集料三維棱角指標(biāo)，研究了粗集料三維棱角對(duì)瀝青混合料AC-13最佳油石比、體積指標(biāo)和力學(xué)性能的影響。

1 粗集料三維棱角評(píng)價(jià)

近年來，三維重構(gòu)技術(shù)快速發(fā)展，X射線CT掃描技術(shù)和三維掃描儀被用于采集和重構(gòu)粗集料的三維圖像。在本研究中，采用高精度藍(lán)光掃描儀獲取粗集料的三維圖像，三維圖像以表面點(diǎn)云的方式表示。表1顯示了本研究采用的藍(lán)光掃描儀的掃描參數(shù)。

表1 粗集料掃描參數(shù)Tab.1 Scanning parameters of coarse aggregate

本研究所采用的高精度藍(lán)光掃描儀是基于多視點(diǎn)三角測(cè)量原理，可以精確捕捉標(biāo)志點(diǎn)中心的三維坐標(biāo)值。首先通過編碼點(diǎn)標(biāo)定相機(jī)各個(gè)視點(diǎn)的位置和姿態(tài)，然后依據(jù)多視點(diǎn)幾何成像關(guān)系計(jì)算標(biāo)志點(diǎn)的三維坐標(biāo)，最后利用全局優(yōu)化方法生成高精度的三維數(shù)據(jù)。粗集料三維圖像掃描的主要步驟如下：

(1)儀器校正，包括焦距調(diào)節(jié)、光圈調(diào)節(jié)和系統(tǒng)標(biāo)定。保持相機(jī)姿態(tài)不變，在旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)盤上放置標(biāo)定板，按照系統(tǒng)設(shè)定完成焦距調(diào)節(jié)和光圈調(diào)節(jié)。通過改變標(biāo)定板的位置，完成系統(tǒng)標(biāo)定。

(2)粗集料三維掃描。系統(tǒng)標(biāo)定完成后，將標(biāo)定板取走，在轉(zhuǎn)盤中央放置一塊橡皮泥，用于固定粗集料。在系統(tǒng)中選擇“標(biāo)志點(diǎn)拼接”掃描模式，調(diào)整曝光度，進(jìn)行旋轉(zhuǎn)全幅掃描。上部掃描完成后，將粗集料倒置，以下部區(qū)域?yàn)樽鳛轫敳?，再次進(jìn)行掃描。

(3)粗集料三維圖像拼接。在粗集料上部、下部掃描完成后，進(jìn)行掃描數(shù)據(jù)的拼接。借助儀器自帶的三維圖像處理軟件，通過手動(dòng)注冊(cè)、全局注冊(cè)及合并功能得到完整的粗集料三維點(diǎn)云圖像。

基于粗集料三維點(diǎn)云圖像，本研究采用橢球擬合的方法構(gòu)建粗集料的三維棱角指標(biāo)，主要步驟如下：

(1)基于最小體積包圍橢球(Minimum Volume Enclosing Ellipsoids，簡(jiǎn)稱MVEE)經(jīng)典擬合問題，通過Khachiyan算法[17]，得到滿足包圍粗集料所有點(diǎn)數(shù)據(jù)的橢球方程，通過線性規(guī)劃思想，利用凸優(yōu)化方法求解能夠包圍所有點(diǎn)體積最小的橢球。

(2)調(diào)整橢球的重心，與粗集料的重心重合。建立擬合函數(shù)，如式(1)和圖1所示。式中，A點(diǎn)為粗集料表面上的點(diǎn)，OA為A點(diǎn)到粗集料(橢球)重心的距離(dOA)，B點(diǎn)為OA與橢球的交點(diǎn)，OB為B點(diǎn)到粗集料(橢球)重心的距離(dOB)，dAB為AB點(diǎn)之間的距離，N為粗集料表面數(shù)據(jù)點(diǎn)個(gè)數(shù)，i為數(shù)據(jù)點(diǎn)編號(hào)。編寫軟件程序，改變橢球的軸長，當(dāng)擬合函數(shù)F值最小時(shí)，得到的橢球?yàn)樽罴褦M合橢球。

圖1 粗集料三維棱角計(jì)算示意圖Fig.1 Schematic diagram of computing 3D angularity of coarse aggregate

(3)基于粗集料表面點(diǎn)云數(shù)據(jù)和最佳擬合橢球，構(gòu)建粗集料三維棱角指標(biāo)，如式(2)所示。式中，δ為臨界判別系數(shù)，用于過濾粗集料表面微小的凸起，本研究取10%。本研究使用的粗集料三維棱角指標(biāo)消除了尺寸效應(yīng)，可以用于表征粗集料的三維棱角性。

(1)

(2)

2 材料和試驗(yàn)

采用洛杉磯磨耗儀磨耗不同次數(shù)的方法，制備具有不同棱角性的粗集料[11, 13]。根據(jù)《公路工程集料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E42—2005)，本研究所用粗集料的主要技術(shù)指標(biāo)如表2所示。將粗集料進(jìn)行篩分，得到13.2～16 mm、9.5～13.2 mm及4.75～9.5 mm 3檔粗集料。將每檔粗集料分成4份，分別使用洛杉磯磨耗儀磨耗0次、300次、600次和900次制備試驗(yàn)所需粗集料。

表2 粗集料主要技術(shù)指標(biāo)Tab.2 Main technical indicators of coarse aggregate

為了驗(yàn)證高精度藍(lán)光掃描儀采集粗集料圖像的可重復(fù)性和取樣的代表性，選取石灰?guī)r9.5 mm原樣集料進(jìn)行驗(yàn)證。驗(yàn)證方法如下：(1)對(duì)于可重復(fù)性檢驗(yàn)，隨機(jī)選取40顆集料進(jìn)行掃描，掃描完成后將集料樣品重新混合，再進(jìn)行第2次掃描；(2)對(duì)于取樣代表性檢驗(yàn)，隨機(jī)選取兩份40顆集料樣品，分別進(jìn)行掃描。

粗集料的三維形態(tài)指標(biāo)服從正態(tài)分布，可以使用t檢驗(yàn)的方法檢驗(yàn)兩組樣品的三維棱角指標(biāo)是否存在顯著差異?？芍貜?fù)性檢驗(yàn)采用相關(guān)雙樣本t檢驗(yàn)，取樣代表性檢驗(yàn)使用獨(dú)立雙樣本t檢驗(yàn)。檢驗(yàn)中，所用的顯著性水平為0.05。

表3是可重復(fù)性和取樣代表性t檢驗(yàn)結(jié)果。其中：t是t檢驗(yàn)的t值，df是自由度，Sig.(2-tailed)是t檢驗(yàn)概率。由表3可知：

表3 可重復(fù)性和取樣代表性t檢驗(yàn)結(jié)果Tab.3 t-test result of repeatability and sample representativeness

(1)可重復(fù)性t檢驗(yàn)概率顯著大于0.05，接受了均值相等的假定，證明了本研究三維掃描方法的可重復(fù)性。這是因?yàn)楸狙芯吭谶M(jìn)行三維掃描時(shí)，采用了固定式相機(jī)及旋轉(zhuǎn)掃描轉(zhuǎn)盤，提高了掃描的精度，避免了人為操作的影響。

(2)取樣代表性t檢驗(yàn)概率也遠(yuǎn)大于0.05，接受了均值相等的假定，證明了所取樣本的代表性。這也表明，當(dāng)所取集料的樣本容量大于40時(shí)，樣本具有代表性。本研究在粗集料三維掃描時(shí)，集料樣本數(shù)量為50，所取樣本計(jì)算得到的三維棱角指標(biāo)具有統(tǒng)計(jì)意義。

采用藍(lán)光掃描儀采集不同粒徑粗集料樣品的三維點(diǎn)云圖像，并計(jì)算每檔粗集料的棱角指標(biāo)。對(duì)于某粒徑的粗集料，其棱角指標(biāo)采用體積加權(quán)平均的方法計(jì)算。在瀝青混合料中，所有粗集料的復(fù)合棱角指標(biāo)按照每檔粗集料的質(zhì)量比例加權(quán)平均計(jì)算。圖2是不同磨耗次數(shù)的粗集料棱角指標(biāo)。由圖2可知，隨著磨耗次數(shù)的增加，每檔粗集料的棱角指標(biāo)都逐漸減小。這是由于隨著磨耗次數(shù)的增加，粗集料顆粒被逐漸磨圓，導(dǎo)致棱角指標(biāo)下降。

圖2 不同磨耗次數(shù)的粗集料棱角指標(biāo)Fig.2 Coarse aggregate angularity indicators with different abrasion times

采用洛杉磯磨耗儀磨耗不同次數(shù)是改變粗集料棱角性的一種方法。胡力群等[11]和袁明園[13]采用洛杉磯磨耗儀制備具有不同棱角性的粗集料，研究了粗集料棱角對(duì)瀝青混合料性能的影響。在洛杉磯磨耗儀轉(zhuǎn)動(dòng)過程中，撞擊作用使得粗集料的邊角被磨圓，粗集料顆粒表面由于受力時(shí)間短，表面紋理不會(huì)發(fā)生顯著改變。為了證明這個(gè)判斷，隨機(jī)選取10顆4.75 mm石灰?guī)r粗集料，在粗集料顆粒上做好標(biāo)志并采集三維點(diǎn)云圖像。將選取的10顆粗集料混入粗集料樣品中，采用洛杉磯磨耗儀分別磨耗300次、600次和900次，每次磨耗后采集粗集料顆粒的三維點(diǎn)云圖像。作者在前期研究中，提出了基于三維點(diǎn)云圖像表征粗集料紋理的方法[18]，本研究采用文獻(xiàn)[18]中的Taubin平滑算法計(jì)算粗集料顆粒的紋理指標(biāo)，其中平滑范圍為0.38 mm、平滑水平為1.1、反向平滑水平為-1.5。圖3顯示了10顆粗集料磨耗不同次數(shù)后的紋理指標(biāo)。由圖3可知，隨著磨耗次數(shù)的增加，粗集料顆粒的紋理指標(biāo)逐漸下降，但是下降幅度很小，降幅都在3.5%范圍內(nèi)。因此，本研究采用洛杉磯磨耗儀磨耗的方法制備的粗集料，改變了粗集料的棱角性，但未顯著改變粗集料表面的紋理。

圖3 同磨耗次數(shù)的粗集料顆粒紋理指標(biāo)Fig.3 Coarse aggregate texture indicators with different abrasion times

分別采用磨耗0次、300次、600次和900次的粗集料制備瀝青混合料AC-13，經(jīng)過加權(quán)平均后，瀝青混合料中粗集料的復(fù)合棱角指標(biāo)如表4所示。瀝青混合料采用規(guī)范中值級(jí)配，瀝青采用70#重交通瀝青。根據(jù)《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E20—2011)，本研究所用瀝青的主要技術(shù)指標(biāo)如表5所示。通過馬歇爾試驗(yàn)確定瀝青混合料最佳油石比，并得出最佳油石比下的體積指標(biāo)。采用最佳油石比制備瀝青混合料，進(jìn)行高溫穩(wěn)定性試驗(yàn)、低溫抗裂性試驗(yàn)和水穩(wěn)定性試驗(yàn)。按照《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E20—2011)及道路工程行業(yè)慣例，試驗(yàn)得到的動(dòng)穩(wěn)定度、破壞應(yīng)變、殘留穩(wěn)定度及凍融劈裂強(qiáng)度比都取平均值進(jìn)行分析，試驗(yàn)誤差均在規(guī)范規(guī)定的范圍內(nèi)。

表4 瀝青混合料中粗集料的復(fù)合棱角指標(biāo)Tab.4 Composite angularity indicator of coarse aggregate in asphalt mixture

表5 瀝青主要技術(shù)指標(biāo)Tab.5 Main technical indicators of asphalt

3 粗集料棱角對(duì)瀝青混合料體積指標(biāo)的影響

分別采用磨耗0次、300次、600次和900次的粗集料制備瀝青混合料AC-13，通過馬歇爾試驗(yàn)確定瀝青混合料的最佳油石比。圖4顯示了粗集料復(fù)合棱角指標(biāo)對(duì)瀝青混合料AC-13最佳油石比的影響。由圖4可知，隨著粗集料復(fù)合棱角指標(biāo)的增大，瀝青混合料AC-13的最佳油石比逐漸增加，二者呈現(xiàn)顯著的線性正相關(guān)性，相關(guān)系數(shù)高達(dá)0.95。這表明，粗集料的棱角性越大，瀝青混合料AC-13的最佳油石比越大。

圖4 粗集料復(fù)合棱角指標(biāo)對(duì)瀝青混合料AC-13最佳油石比的影響Fig.4 Influence of coarse aggregate composite angularity indicator on optimal asphalt-aggregate ratio of asphalt mixture AC-13

圖5顯示了粗集料復(fù)合棱角指標(biāo)對(duì)瀝青混合料AC-13體積指標(biāo)的影響。由圖5可知：(1)隨著粗集料復(fù)合棱角指標(biāo)的增大，瀝青混合料AC-13的毛體積密度和瀝青飽和度都逐漸減小，呈現(xiàn)顯著的線性負(fù)相關(guān)性；(2)隨著粗集料復(fù)合棱角指標(biāo)的增大，瀝青混合料AC-13的空隙率和礦料間隙率都逐漸增大，呈現(xiàn)顯著的線性正相關(guān)性。這表明，粗集料棱角性的增大，降低了瀝青混合料AC-13的密度指標(biāo)，提高了瀝青混合料AC-13的空隙指標(biāo)。

圖5 粗集料復(fù)合棱角指標(biāo)對(duì)瀝青混合料AC-13體積指標(biāo)的影響Fig.5 Influence of coarse aggregate composite angularity indicator on volume indicators of asphalt mixture AC-13

造成上述結(jié)果的原因是：隨著粗集料三維棱角的增加，粗集料表面可裹覆的瀝青增加，從而提高了瀝青混合料的最佳油石比。但是，粗集料棱角性的增加降低了可壓實(shí)性，從而使得瀝青混合料的密度指標(biāo)降低，空隙指標(biāo)提高。

4 粗集料棱角對(duì)瀝青混合料性能的影響

4.1 高溫穩(wěn)定性

采用車轍試驗(yàn)評(píng)價(jià)瀝青混合料的高穩(wěn)定性。圖6顯示了粗集料復(fù)合棱角指標(biāo)對(duì)瀝青混合料AC-13高溫穩(wěn)定性的影響。如圖6所示，隨著粗集料復(fù)合棱角指標(biāo)的增大，瀝青混合料AC-13的動(dòng)穩(wěn)定度逐漸增加，二者呈現(xiàn)顯著的線性正相關(guān)性，相關(guān)系數(shù)高達(dá)0.99。這表明，粗集料的棱角性越大，瀝青混合料AC-13的高溫穩(wěn)定性越好。Pan等[9]、譚憶秋等[10]及袁明園[13]的研究也得到了相同的結(jié)論。產(chǎn)生上述結(jié)果的原因是，粗集料的棱角性越大，有助于集料形成更強(qiáng)的骨架結(jié)構(gòu)，增加了集料間的摩阻力，從而能更好地抵抗高溫變形。

圖6 粗集料復(fù)合棱角指標(biāo)對(duì)瀝青混合料AC-13高溫穩(wěn)定性的影響Fig.6 Influence of coarse aggregate composite angularity indicator on high-temperature stability of asphalt mixture AC-13

4.2 低溫抗裂性

采用低溫小梁彎曲試驗(yàn)評(píng)價(jià)瀝青混合料的低溫抗裂性。圖7顯示了粗集料復(fù)合棱角指標(biāo)對(duì)瀝青混合料AC-13低溫抗裂性的影響。如圖7所示，隨著粗集料復(fù)合棱角指標(biāo)的增大，瀝青混合料AC-13的破壞應(yīng)變先減小后增大，二者呈較強(qiáng)的二次相關(guān)性。這與陳國明等[12]的研究結(jié)果一致，但與袁明園[13]的研究結(jié)果相反。對(duì)于本研究得到的研究結(jié)果，原因解釋如下：粗集料的棱角性越大，顆粒之間的摩擦作用和嵌擠作用越強(qiáng)，表現(xiàn)出更好的抗彎拉能力；隨著棱角性的下降，顆粒之間的嵌擠作用減弱，破壞應(yīng)變逐漸降低。但是隨著棱角的進(jìn)一步降低，粗集料顆粒趨于圓滑，組成的瀝青混合料更密實(shí)，顆粒之間的黏結(jié)力增加，導(dǎo)致瀝青混合料的破壞應(yīng)變?cè)黾印?/p>

圖7 粗集料復(fù)合棱角指標(biāo)對(duì)瀝青混合料AC-13低溫抗裂性的影響Fig.7 Influence of coarse aggregate composite angularity indicator on low-temperature crack resistance of asphalt mixture AC-13

4.3 水穩(wěn)定性

采用浸水馬歇爾試驗(yàn)和凍融劈裂試驗(yàn)評(píng)價(jià)瀝青混合料的水穩(wěn)定性。圖8顯示了粗集料復(fù)合棱角指標(biāo)對(duì)瀝青混合料AC-13水穩(wěn)定性的影響。如圖8(a)所示，粗集料的復(fù)合棱角與瀝青混合料AC-13的殘留穩(wěn)定度沒有明顯的規(guī)律性。但從折線走向和擬合結(jié)果來看，隨著粗集料復(fù)合棱角的增加，瀝青混合料AC-13的殘留穩(wěn)定度呈下降趨勢(shì)。這個(gè)結(jié)果和袁明園[13]的研究結(jié)果一致，但和陳國明等[12]的研究結(jié)果相反。對(duì)于本研究得到的研究結(jié)果，原因解釋如下：隨著粗集料棱角的增大，瀝青混合料的空隙率增大，浸水時(shí)穩(wěn)定度降低。如圖8(b)所示，隨著粗集料復(fù)合棱角的增大，瀝青混合料AC-13的凍融劈裂強(qiáng)度比先減小后增大，二者呈較強(qiáng)的二次相關(guān)性。這和陳國明等[12]及袁明園[13]的研究結(jié)果都不一樣。陳國明等[12]的研究結(jié)果顯示，瀝青混合料的凍融穩(wěn)定性隨著粗集料棱角性的增加而增加。但袁明園[13]的研究結(jié)果顯示，瀝青混合料的凍融穩(wěn)定性隨著粗集料棱角性的增加而下降。對(duì)于本研究得到的研究結(jié)果，原因解釋如下：當(dāng)粗集料棱角性大時(shí)，顆粒之間的嵌擠作用強(qiáng)，從而抵抗凍脹應(yīng)力的能力較強(qiáng)；隨著棱角性的下降，骨架結(jié)構(gòu)嵌擠作用減弱，抵抗凍脹的能力下降；但是當(dāng)棱角性進(jìn)一步降低時(shí)，瀝青混合料的密實(shí)度增加，空隙率減小，減少了水分的進(jìn)入，從而提高了凍融穩(wěn)定性。

圖8 粗集料復(fù)合棱角指標(biāo)對(duì)瀝青混合料AC-13水穩(wěn)定性的影響Fig.8 Influence of coarse aggregate composite angularity indicator on water stability of asphalt mixture AC-13

從以上分析可知，粗集料的棱角性對(duì)瀝青混合料浸水穩(wěn)定性和凍融穩(wěn)定性的影響不一致，這主要跟瀝青混合料的浸水破壞和凍融破壞機(jī)理有關(guān)。浸水主要是影響集料和瀝青之間的黏附性，凍融主要是影響瀝青混合料的骨架結(jié)構(gòu)，這導(dǎo)致粗集料棱角對(duì)兩者的影響出現(xiàn)差異。

本研究采用三維棱角指標(biāo)研究了粗集料棱角與瀝青混合料性能之間的關(guān)系。在粗集料棱角對(duì)瀝青混合料低溫抗裂性、浸水穩(wěn)定性和凍融穩(wěn)定性的影響方面，得到了與現(xiàn)有研究不一致的結(jié)果。由于二維棱角指標(biāo)只能反映粗集料的一小部分棱角特性，在計(jì)算瀝青混合料中粗集料的復(fù)合棱角指標(biāo)時(shí)，可能導(dǎo)致累積誤差，從而得到錯(cuò)誤的結(jié)果，使得復(fù)合棱角指標(biāo)與瀝青混合料性能之間建立不正確的關(guān)系。相對(duì)于二維棱角指標(biāo)，三維棱角指標(biāo)具有明顯的優(yōu)越性，能真實(shí)反映粗集料棱角與瀝青混合料性能之間的關(guān)系。在粗集料三維棱角指標(biāo)對(duì)瀝青混合料性能的影響結(jié)果方面，本研究給出了解釋。為了進(jìn)一步證明本研究的研究結(jié)果，后續(xù)應(yīng)采用不同級(jí)配、不同類型的混合料進(jìn)行試驗(yàn)，并深入研究宏觀現(xiàn)象背后的微觀機(jī)理。

5 結(jié)論

本研究基于粗集料三維點(diǎn)云圖像，采用橢球擬合的方法構(gòu)建了粗集料的三維棱角指標(biāo)。采用洛杉磯磨耗儀磨耗的方法，制備具有不同棱角性的粗集料，研究了粗集料三維棱角對(duì)瀝青混合料AC-13最佳油石比、體積指標(biāo)和力學(xué)性能的影響。論文的主要結(jié)論如下：

(1)隨著粗集料復(fù)合棱角指標(biāo)的增大，瀝青混合料AC-13的最佳油石比逐漸增加，二者呈現(xiàn)顯著的線性正相關(guān)性。

(2)隨著粗集料復(fù)合棱角指標(biāo)的增大，瀝青混合料AC-13的毛體積密度和瀝青飽和度都逐漸減小，空隙率和礦料間隙率都逐漸增大。

(3)隨著粗集料復(fù)合棱角指標(biāo)的增大，瀝青混合料AC-13的動(dòng)穩(wěn)定度逐漸增加，二者呈現(xiàn)顯著的線性正相關(guān)性。隨著粗集料復(fù)合棱角指標(biāo)的增大，瀝青混合料AC-13的破壞應(yīng)變先減小后增大，二者呈較強(qiáng)的二次相關(guān)性。

(4)隨著粗集料復(fù)合棱角的增加，瀝青混合料AC-13的浸水穩(wěn)定性呈下降趨勢(shì)。隨著粗集料復(fù)合棱角的增大，凍融劈裂強(qiáng)度比先減小后增大，二者呈較強(qiáng)的二次相關(guān)性。粗集料棱角對(duì)浸水穩(wěn)定性和凍融穩(wěn)定性的影響不一致，這主要跟瀝青混合料的浸水破壞和凍融破壞機(jī)理有關(guān)。