王 磊，譚奇特

(晶科電力科技股份有限公司，南京210000)

0 引言

經(jīng)過(guò)多年發(fā)展，光伏電站的單體規(guī)模越來(lái)越大。在地形復(fù)雜的山地或丘陵地區(qū)建設(shè)的光伏電站，其交流集電系統(tǒng)通常采用架空線加電纜的混接方式，但在多雷地區(qū)，架空線路遭受雷擊的概率較高，導(dǎo)致匯集線路跳閘、設(shè)備損壞等事故頻發(fā)。出現(xiàn)此種事故的原因主要有以下兩方面。一方面是因?yàn)榻涣骷娤到y(tǒng)的電壓等級(jí)較低，通常為10 kV 或35 kV，耐雷水平較低，雷電流超過(guò)耐雷水平的概率很高，但超過(guò)耐雷水平的雷電流對(duì)設(shè)備絕緣水平的影響到底如何仍需要詳細(xì)研究。另一方面是因?yàn)楣夥娬镜慕涣骷娤到y(tǒng)屬于非有效接地系統(tǒng)，系統(tǒng)中性點(diǎn)一般是經(jīng)小電阻接地，接地電流通常在100 A 以上。如此大的接地電流雖然保證了保護(hù)選擇的靈敏性，但在雷電入侵發(fā)生絕緣子閃絡(luò)后極易形成工頻續(xù)流，并且電弧不易熄滅，最終引發(fā)過(guò)流保護(hù)動(dòng)作，導(dǎo)致線路跳閘，嚴(yán)重影響交流集電系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

針對(duì)光伏發(fā)電場(chǎng)區(qū)的防雷研究，已有較多文獻(xiàn)[1-8]從發(fā)電系統(tǒng)端(光伏陣列、匯流箱、逆變器等)進(jìn)行了雷電入侵時(shí)的仿真計(jì)算和研究，但針對(duì)交流集電系統(tǒng)的雷電過(guò)電壓研究依然較少。基于此，本文以某山地光伏電站為例，針對(duì)架空線加電纜的交流集電系統(tǒng)，利用ATP-EMTP 仿真軟件進(jìn)行建模計(jì)算，研究分析了匯集方式、雷擊點(diǎn)、沖擊接地電阻及雷電流等因素作用下交流集電系統(tǒng)的耐雷和過(guò)電壓水平，最后探討了仿真模型對(duì)數(shù)值計(jì)算的影響，以期為大型地面光伏電站建設(shè)提供有益的參考。

1 仿真模型的建立

1.1 光伏電站交流集電系統(tǒng)

以位于中國(guó)西南部某山區(qū)的裝機(jī)容量為200 MWp的某山地光伏電站為例，電站所在地的年最高雷暴日數(shù)為50 天，屬于多雷區(qū)。該光伏電站的35 kV 交流集電系統(tǒng)將8 回集電線路進(jìn)行匯集，最后經(jīng)220 kV 主變升壓后接入電網(wǎng)；由于場(chǎng)地分散且光伏場(chǎng)區(qū)距離升壓站較遠(yuǎn)，35 kV 交流集電系統(tǒng)采用架空線加電纜混接的方式，其中1 回集電線路的接線方式如圖1所示。圖中：L1-01 中L1表示區(qū)域編號(hào)，01 表示電纜編號(hào)，以此類推；粗實(shí)線部分表示架空線路。

圖1 35 kV 交流集電系統(tǒng)中1 回集電線路的接線方式Fig.1 Wiring mode of one circuit collecting line in 35 kV AC collecting system

從圖1可知：L1區(qū)域中7 臺(tái)35 kV 升壓變經(jīng)電纜串接后架入一級(jí)架空線終端塔，L3區(qū)域中9臺(tái)35 kV 升壓變經(jīng)電纜串接后架入另一級(jí)架空線終端塔，2個(gè)級(jí)別的架空線終端塔再經(jīng)架空線在終端分支塔處匯合，最后通過(guò)同塔雙回架空線路送入升壓站。

1.2 雷電流模型

IEC 60071-2:1996《Insulation co-ordination——part 2: application guide》推薦以Heildler 模型作為防雷計(jì)算時(shí)的標(biāo)準(zhǔn)模型[9]，因此，本文采用ATP-EMTP 仿真軟件自帶的Heildler 模型。根據(jù)GB/T 311.2—2013《絕緣配合 第2 部分：使用導(dǎo)則》，雷電波波頭和波尾時(shí)間分別取2.6、50 μs，為負(fù)極性雷。

1.3 輸電線路模型

由于雷電的高頻特性，計(jì)算過(guò)程只有采用與頻率相關(guān)的模型才能完全反映雷電所造成的影響。JMarti 模型具有快速、穩(wěn)定、準(zhǔn)確性高的特點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于雷電暫態(tài)計(jì)算[10]。本文架空線的導(dǎo)線型號(hào)為JL/G1A-240/30，地線型號(hào)為GJ-50；線路總長(zhǎng)約9 km。電纜采用三芯35 kV 交聯(lián)聚乙烯絕緣鋼帶鎧裝聚氯乙烯護(hù)套鋁合金電纜，敷設(shè)時(shí)鎧裝層和電纜屏蔽層兩端分別接地；電纜截面以3×95、3×120 mm2為主，最后匯集部分的截面以3×150、3×185 mm2為主。不同截面尺寸電纜的主要參數(shù)如表1所示。

表1 不同截面尺寸電纜的參數(shù)Table 1 Parameters of cables of different section sizes

1.4 桿塔模型

根據(jù)GB/T 311.4—2010《絕緣配合 第4 部分：電網(wǎng)絕緣配合及其模擬的計(jì)算導(dǎo)則》[11]，為減小誤差，仿真計(jì)算時(shí)架空線路桿塔按多波阻桿塔模型處理。35 kV 架空線路桿塔由單回塔和雙回塔構(gòu)成，電纜上塔部分以單回塔為主，其余部分以雙回塔為主，架空線路平均檔距約為200 m；接地電阻暫取10 Ω。35 kV 架空線路的桿塔模型如圖2所示。

圖2 35 kV 架空線路的桿塔模型Fig.2 Tower models of 35 kV overhead line

1.5 35 kV 升壓變模型

本光伏電站35 kV 升壓變采用1.6 MVA 雙繞組美式箱變，該箱變不同于配電系統(tǒng)中使用的箱變，其核心仍是變壓器，因此文中的箱變均針對(duì)變壓器討論。在雷電暫態(tài)計(jì)算中，將箱變等效為入口電容。箱變高壓側(cè)入口電容取475 pF，低壓側(cè)繞組電容取125 pF，高低壓側(cè)繞組間的雜散電容取100 pF[10]。在箱變高壓側(cè)出口設(shè)置HY5W-51/134 型避雷器，避雷器標(biāo)稱放電電流I為5 kA，該放電電流下的雷電沖擊殘壓U為134 kV。HY5W-51/134 型避雷器的I-U特性如表2所示。

表2 HY5W-51/134 型避雷器的I-U 特性Table 2 I-U characteristics of HY5W-51/134 arrester

1.6 絕緣子閃絡(luò)模型

絕緣子閃絡(luò)常用的判據(jù)主要有定義法、相交法及先導(dǎo)法。定義法將絕緣子的閃絡(luò)電壓視為固定值，主要比較絕緣子串兩端電壓和50%的絕緣子閃絡(luò)電壓，認(rèn)為過(guò)電壓超過(guò)50%的絕緣子閃絡(luò)電壓時(shí)即判定為閃絡(luò)，某些文獻(xiàn)采用了該方法[10]；先導(dǎo)法因過(guò)于復(fù)雜，因此較少采用；相交法通過(guò)比較絕緣子串的伏秒特性曲線與其兩端過(guò)電壓是否相交來(lái)判斷閃絡(luò)，物理概念清晰且符合實(shí)際情況。

本文采用相交法建模，絕緣子串伏秒特性參考文獻(xiàn)[12]中提出的公式，即：

式中：Us-t為絕緣子閃絡(luò)電壓，kV；L為絕緣子串的長(zhǎng)度，m；t為雷擊開始到閃絡(luò)的時(shí)間，μs。

2 計(jì)算結(jié)果與分析

光伏電站交流集電系統(tǒng)的防雷措施主要采用避雷線和避雷器，本電站中的避雷線全線架設(shè)；避雷器分別設(shè)置在電纜和架空線分接處及各箱變高壓側(cè)。箱變低壓側(cè)采用浪涌保護(hù)器保護(hù)。由于電纜全部為埋地敷設(shè)，埋地深度約0.8 m，雷電直接擊中電纜的概率不大，因此主要考察雷電擊中架空線路后雷電波造成的影響。

2.1 匯集方式的影響

光伏方陣中的箱變通常采用高壓側(cè)串接的方式進(jìn)行匯集，雷電擊中架空線路后，隨著箱變串接數(shù)量的增多，雷電流的分流也相應(yīng)增多。

選取交流集電系統(tǒng)中一回集電線路上的7 臺(tái)箱變(1#箱變～7#箱變)，分別計(jì)算箱變串接數(shù)量不同時(shí)箱變處的過(guò)電壓，計(jì)算結(jié)果如表3所示。表中，括號(hào)內(nèi)的數(shù)值為避雷器吸收的能量，kJ，下同。

由表3可知：隨著箱變數(shù)量增多，箱變處過(guò)電壓水平和避雷器吸收的能量均有明顯降低，分流效果比較明顯。當(dāng)箱變數(shù)量增多時(shí)，雖然有電纜間隔，但各個(gè)箱變處的過(guò)電壓相差不大；匯集線并聯(lián)后的過(guò)電壓計(jì)算結(jié)果與此相似。

表3 箱變串接數(shù)量不同時(shí)箱變處的過(guò)電壓計(jì)算結(jié)果 (單位：kV)Table 3 Calculation results of overvoltage at box transformer with different serial connection quantity(Unit：kV)

2.2 雷擊點(diǎn)影響

通常，2 km 內(nèi)桿塔遭受雷擊對(duì)設(shè)備的影響最大。本架空線路平均檔距約200 m，對(duì)前6 級(jí)桿塔(桿塔1～桿塔6)遭受雷擊后箱變和電纜處的過(guò)電壓進(jìn)行仿真計(jì)算。不同雷擊點(diǎn)下箱變和電纜處的過(guò)電壓計(jì)算結(jié)果如表4所示。

由表4可知：雷擊桿塔1 時(shí)，箱變和電纜處的過(guò)電壓最為嚴(yán)重；隨著雷擊點(diǎn)后移，過(guò)電壓衰減較快，同時(shí)避雷器吸收的能量快速衰減；從桿塔5 開始，過(guò)電壓水平趨于相近，通過(guò)觀察過(guò)電壓波形發(fā)現(xiàn)，此時(shí)傳遞到箱變和電纜處的過(guò)電壓主要為折射和反射形成的振蕩波形，能量也很微弱。產(chǎn)生這種現(xiàn)象的原因與全線架設(shè)地線，同時(shí)地線分段接地有關(guān)，雷電擊中桿塔后電流通過(guò)桿塔和避雷線流入大地，經(jīng)過(guò)多級(jí)桿塔的分流，傳遞到箱變處的能量就很有限。因此，為防范并降低雷擊跳閘對(duì)光伏電站的影響，多雷區(qū)架空匯集線宜全線架設(shè)地線。

表4 不同雷擊點(diǎn)下箱變和電纜處的過(guò)電壓計(jì)算結(jié)果Table 4 Calculation results of overvoltage at box transformer and cable under different lightning strike points

2.3 雷電流的影響

GB/T 50064—2014《交流電氣裝置的過(guò)電壓保護(hù)和絕緣配合設(shè)計(jì)規(guī)范》中第5.3.1-6 條規(guī)定了有地線線路的耐雷水平，其中35 kV 電壓等級(jí)下的耐雷水平為24～36 kA。一般情況下，實(shí)際雷電流超過(guò)該值的概率約為38.9%～53.3%，概率較高，因此有必要計(jì)算不同雷電流下箱變處的過(guò)電壓和避雷器放電電流，計(jì)算結(jié)果如表5所示。

從表5可以看出：在雷電流低于33 kA 時(shí)，絕緣子未發(fā)生閃絡(luò)，避雷器也未動(dòng)作，說(shuō)明設(shè)備相對(duì)安全；隨著雷電流提高，箱變處的過(guò)電壓和避雷器放電電流同步提高，即使240 kA 雷電流入侵，箱變處的過(guò)電壓也在絕緣水平(200 kV)內(nèi)，此時(shí)雷電流發(fā)生的概率是0.2%。由于電纜處的過(guò)電壓會(huì)略高于箱變處的，考慮絕緣裕度后，交流集電系統(tǒng)能夠承受200 kA 以內(nèi)的雷電流沖擊，這主要依賴于良好的接地和避雷器的正常工作。但隨著雷電流增加，避雷器放電電流接近10 kA，遠(yuǎn)超避雷器的標(biāo)稱放電電流(5 kA)，這可能會(huì)導(dǎo)致避雷器損毀。因此，為保證設(shè)備安全可靠運(yùn)行，在雷電流過(guò)大的地區(qū)宜采用標(biāo)稱放電電流為10 kA 的氧化鋅避雷器(MOA)。

表5 不同雷電流下箱變處的過(guò)電壓和避雷器放電電流計(jì)算結(jié)果Table 5 Calculation results of overvoltage at box transformer and arrester discharge current under different lightning currents

2.4 避雷器脫網(wǎng)的影響

箱變和電纜設(shè)備的雷電沖擊絕緣水平均為200 kV，通過(guò)上文仿真可知，由于避雷器的保護(hù)，即使遭受較高的雷電流入侵，設(shè)備過(guò)電壓也能限制在絕緣水平之內(nèi)。在35 kA 雷電流入侵下，若避雷器損壞或其他原因造成避雷器脫網(wǎng)，箱變處的過(guò)電壓如圖3所示。

圖3 避雷器脫網(wǎng)工況下箱變處的過(guò)電壓Fig.3 Overvoltage at box transformer under off grid condition of arrester

從圖3可以看出：在35 kA 雷電流入侵下，若僅箱變處的避雷器脫網(wǎng)，箱變處過(guò)電壓由116 kV(本文分析的是絕對(duì)值，下同)上升至194 kV；若箱變和電纜處的避雷器都脫網(wǎng)，箱變處過(guò)電壓進(jìn)一步升至311 kV。綜上可知，假如避雷器脫網(wǎng)，即使在較小的雷電流入侵下，過(guò)電壓水平也會(huì)顯著升高并會(huì)危及設(shè)備絕緣安全，因此需要定期對(duì)相關(guān)設(shè)備進(jìn)行檢修維護(hù)。

2.5 接地電阻的影響

GB/T 50065—2011《交流電氣裝置的接地設(shè)計(jì)規(guī)范》中第5.1.3 條規(guī)定了線路桿塔工頻接地電阻要求的范圍，根據(jù)土壤電阻率的不同，取值在10～30 Ω 之間。在雷電入侵下，工頻接地電阻表現(xiàn)為沖擊接地電阻，取平均沖擊系數(shù)0.8，對(duì)不同沖擊接地電阻下箱變和電纜處的過(guò)電壓進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如表6所示。

表6 不同沖擊接地電阻下箱變和電纜處的過(guò)電壓計(jì)算結(jié)果Table 6 Calculation results of overvoltage at box transformer and cable under different impulse grounding resistance

從表6可以看出：隨著沖擊接地電阻的增大，線路的耐雷水平呈下降趨勢(shì)，而過(guò)電壓呈上升趨勢(shì)。

當(dāng)雷電流為100 kA、沖擊接地電阻為4 Ω時(shí)，箱變處過(guò)電壓為126.9 kV，避雷器吸收能量為8.5 kJ；當(dāng)沖擊接地電阻升至24 Ω 時(shí)，過(guò)電壓將升至165.8 kV，避雷器吸收能量達(dá)到52.8 kJ。因此，沖擊接地電阻較高時(shí)，交流集電系統(tǒng)的耐雷水平下降，導(dǎo)致絕緣子的閃絡(luò)幾率變高，對(duì)電氣設(shè)備和避雷器的危害更大。

2.6 對(duì)電纜的影響

選取一段電纜，長(zhǎng)度約為438 m。雷電波傳遞到該電纜處時(shí)，電纜內(nèi)部首端到尾端不同位置的過(guò)電壓情況如圖4a 所示，圖中：不同顏色曲線代表電纜內(nèi)部不同位置的過(guò)電壓，下同。

從圖4a 可知：在電纜內(nèi)部不同位置，過(guò)電壓水平相差不大，這與電纜長(zhǎng)度較短有關(guān)。如果將電纜長(zhǎng)度增至3 km，則雷電波傳遞到電纜處時(shí)，電纜內(nèi)部首端到尾端不同位置的過(guò)電壓情況如圖4b 所示。

從圖4b 可知：最大過(guò)電壓出現(xiàn)的時(shí)間點(diǎn)出現(xiàn)了階梯性延遲，并且首、尾端過(guò)電壓程度差別較大，尾端過(guò)電壓較首端高出約33.9%，這與避雷器保護(hù)距離有限有關(guān)。

圖4 不同電纜長(zhǎng)度下電纜內(nèi)部不同位置的過(guò)電壓Fig.4 Overvoltage at different positions inside cable under different cable lengths

2.7 加裝避雷器

綜上分析可知，雖然有避雷器的保護(hù)，但當(dāng)雷電流過(guò)大時(shí)依然會(huì)對(duì)設(shè)備的絕緣性能造成較大影響，若想降低這種不利影響，除了可以降低接地電阻外，還可考慮在線路上加裝避雷器。由于雷擊時(shí)對(duì)雷擊終端附近的桿塔影響最大，因此可考慮在離終端塔最近的2 級(jí)桿塔上加裝避雷器，避雷器類型可選擇氧化鋅避雷器。在雷電流取100 kA 工況下，避雷器加裝前、后箱變處過(guò)電壓計(jì)算結(jié)果如圖5所示。

圖5 在雷電流取100 kA 工況下，避雷器加裝前、后箱變處過(guò)電壓計(jì)算結(jié)果Fig.5 Under condition that lightning current is 100 kA，calculation results of overvoltage at box transformer before and after arrester installation

由圖5可知：在雷電流取100 kA 工況下，避雷器加裝前，箱變處過(guò)電壓為149.6 kV(絕對(duì)值，下同)；避雷器加裝后，箱變處過(guò)電壓降至112.5 kV。與此同時(shí)，加裝避雷器后，避雷器放電電流從5.17 kA 降至2.62 kA，因此加裝避雷器不僅可以有效抑制過(guò)電壓，還能分擔(dān)原避雷器通流壓力。但需要注意的是，該做法對(duì)交流集電系統(tǒng)的耐雷水平略有影響，避雷器加裝前其耐雷水平為33 kA，加裝后降低至31 kA。

通過(guò)分析實(shí)時(shí)數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)，避雷器加裝前，導(dǎo)線上的感應(yīng)電壓與絕緣子串兩端電壓差較小，未達(dá)到閃絡(luò)電壓；避雷器加裝后，起初雖未閃絡(luò)，但感應(yīng)電壓超過(guò)100 kV，避雷器有放電現(xiàn)象，避雷器放電瞬間導(dǎo)線感應(yīng)電壓被鉗位至避雷器初始放電電壓(約77 kV)，絕緣子串兩端電壓差瞬時(shí)變大，從而導(dǎo)致閃絡(luò)放電。因此，加裝避雷器僅對(duì)雷電流過(guò)大引起的防雷問(wèn)題較為有效。

2.8 仿真模型對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響

箱變?nèi)肟陔娙菔抢纂姇簯B(tài)計(jì)算的重要參數(shù)，在高電壓等級(jí)(500/750 kV)的計(jì)算中，該值對(duì)過(guò)電壓的影響較大。因此，理論上應(yīng)以箱變?nèi)肟陔娙輰?shí)測(cè)值作為原始數(shù)據(jù)，但由于各種原因?qū)е聦?shí)測(cè)值不易獲取，并且不同廠家設(shè)備之間的差異導(dǎo)致測(cè)量結(jié)果可能差別較大。GB/T 311.4—2010[11]和文獻(xiàn)[12-13]給出了一些參考值，而文獻(xiàn)[14]給出了箱變?nèi)肟陔娙軨的計(jì)算公式為：

式中：K和n均為擬合參數(shù)，35 kV 電壓等級(jí)推薦K取350、n取3；S為箱變?nèi)萘?，MVA，本文取1.6。

根據(jù)式(2)可得到，35 kV 交流集電系統(tǒng)的箱變?nèi)肟陔娙轂?09 pF。

文獻(xiàn)[15]利用有限元分析軟件對(duì)箱變進(jìn)行電磁場(chǎng)建模，提取了繞組間和對(duì)地的電容。為避免設(shè)備參數(shù)對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響，針對(duì)不同設(shè)備參數(shù)下的箱變過(guò)電壓進(jìn)行計(jì)算很有必要。因此，對(duì)箱變?nèi)肟陔娙莘謩e取300、475、2000、5000 pF 時(shí)箱變處的過(guò)電壓進(jìn)行仿真，仿真結(jié)果如圖6所示。

圖6 不同箱變?nèi)肟陔娙輹r(shí)箱變處的過(guò)電壓仿真結(jié)果Fig.6 Simulation results of overvoltage at box transformer with different transformer inlet capacitance

由圖6可知：不同箱變?nèi)肟陔娙菹碌姆抡娼Y(jié)果差別不大。

絕緣子閃絡(luò)模型也是雷電暫態(tài)計(jì)算的重要組成部分，因相交法和定義法均可用于判定閃絡(luò)，因此本文針對(duì)這2 種方法分別建立了絕緣子閃絡(luò)模型，用于箱變處過(guò)電壓計(jì)算。不同絕緣子閃絡(luò)模型下箱變處過(guò)電壓如圖7所示。

圖7 不同絕緣子閃絡(luò)模型下箱變處過(guò)電壓Fig.7 Overvoltage at box transformer under different insulator flashover models

從圖7可知：2 種方法得到的箱變處過(guò)電壓結(jié)果相差不大，這是因?yàn)?5 kV 架空線絕緣子串長(zhǎng)度很短，閃絡(luò)特性曲線非常陡峭，雷擊發(fā)生后在很短的時(shí)間里即達(dá)到50%的絕緣子閃絡(luò)電壓，因此結(jié)果差別不大；但相交法得到的結(jié)果比定義法得到的略高。

另外，絕緣子串長(zhǎng)度對(duì)絕緣子閃絡(luò)特性和50%的絕緣子閃絡(luò)電壓都有決定性影響，35 kV架空線路通常采用3～4 片U70BP/146D 型瓷絕緣子，在計(jì)算中，若將終端塔附近桿塔的絕緣子片數(shù)調(diào)整為5～6 片后，交流集電系統(tǒng)的耐雷水平將由33 kA 上升至48 kA；調(diào)整為9～10 片后，耐雷水平將上升至70 kA。這種方法對(duì)提高交流集電系統(tǒng)耐雷水平比較有用，但若防雷問(wèn)題不是由耐雷水平不夠引起，而是由雷電流過(guò)大引起的，此種方法效果不大，并且有可能增加閃絡(luò)后的過(guò)電壓水平。另外，增加絕緣子串長(zhǎng)度相當(dāng)于提高電壓等級(jí)，相應(yīng)的桿塔塔型和塔材都會(huì)改變，成本也會(huì)增加，因此需要綜合考慮。

3 結(jié)論

本文以某山地光伏電站為例，針對(duì)架空線加電纜的交流集電系統(tǒng)，利用ATP-EMTP 軟件建立相關(guān)模型，研究了多種因素作用下交流集電系統(tǒng)的耐雷和過(guò)電壓水平，并探討了仿真模型對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響，得出以下結(jié)論：

1)架空地線具有引雷、分流、耦合、屏蔽等效果，對(duì)降低雷電危害至關(guān)重要。因此為防范并降低雷擊跳閘對(duì)光伏電站的影響，多雷區(qū)架空匯集線宜全線架設(shè)地線。

2)在地線分段接地、避雷器狀態(tài)良好的情況下，匯集線系統(tǒng)能夠承受較大的雷電流沖擊，但在雷電流過(guò)大時(shí)，避雷器放電電流將會(huì)超過(guò)額定值，宜采用標(biāo)稱放電電流為10 kA 的氧化鋅避雷器。同時(shí)，若避雷器損壞或脫網(wǎng)，即使較小的雷電流入侵也能造成很大的過(guò)電壓沖擊，危及設(shè)備絕緣。

3)交流集電系統(tǒng)的耐雷水平和過(guò)電壓水平均與接地電阻值密切相關(guān)，因此在多雷區(qū)，應(yīng)盡可能保持桿塔沖擊接地電阻在較低的水平。

4)雷擊難以避免，尤其是在多雷區(qū)，為盡可能降低雷擊造成的影響，減少損失，應(yīng)從全線架設(shè)地線、地線良好接地、降低沖擊接地電阻、增加絕緣子串長(zhǎng)度、線路加裝避雷器等方面入手，但增加絕緣子串長(zhǎng)度和線路加裝避雷器這2 種方法有利有弊，需要依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況綜合考慮。

5)在35 kV 電壓等級(jí)下，當(dāng)電纜長(zhǎng)度不是太長(zhǎng)時(shí)，電纜內(nèi)部過(guò)電壓與端部基本一致；且變壓器入口電容大小和絕緣子閃絡(luò)模型類型對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響不大。

6)由于升壓站端的匯集線系統(tǒng)同樣為架空線加電纜混合進(jìn)線的方式，因此本文中的相關(guān)結(jié)論同樣適用于升壓站端。