王慶雄

(國能神東煤炭集團(tuán)有限公司，陜西 神木 719315)

小(無)煤柱沿空掘巷技術(shù)可降低煤柱尺寸，提高煤炭資源回收率，是煤礦安全高效生產(chǎn)的關(guān)鍵技術(shù)之一[1-3]。目前沿空掘巷技術(shù)主要包括窄煤柱沿空掘巷、無煤柱沿空掘巷及110工法等，我國學(xué)者在沿空掘巷支護(hù)理論及技術(shù)方面取得了許多研究成果，推動(dòng)了我國沿空掘巷技術(shù)的進(jìn)步和發(fā)展[4-7]。李學(xué)華等[8]對(duì)典型小(窄)煤柱沿空掘巷的現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用情況進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，認(rèn)為煤柱失穩(wěn)主要與埋深、煤層厚度、圍巖強(qiáng)度、老頂巖層強(qiáng)度、采動(dòng)影響及支護(hù)強(qiáng)度有關(guān)；李術(shù)才等[9，10]研究了沿空掘巷圍巖裂隙演化規(guī)律及幫部圍巖受力特征；鄭西貴等[11]基于沿空掘巷的問題，模擬研究了巷道變形、支護(hù)強(qiáng)度、煤柱穩(wěn)定狀況與煤柱尺寸之間的關(guān)聯(lián)程度；張東升等[12]預(yù)先澆筑混凝土墻體，然后進(jìn)行沿墻掘巷，很好地實(shí)現(xiàn)了沿空掘巷；張農(nóng)等[13]認(rèn)為動(dòng)壓影響導(dǎo)致沿空掘巷煤柱失穩(wěn)，并提出了預(yù)應(yīng)力組合支護(hù)技術(shù)；柏建彪等[14]研究了大埋深、大傾角背景下沿空掘巷覆巖演化規(guī)律，并提出相應(yīng)的圍巖控制措施；王東攀[15]為了解決厚煤層沿空留巷問題，提出了高強(qiáng)支護(hù)與區(qū)域壓裂卸壓協(xié)同控制技術(shù)；范凱[16]針對(duì)頂板卸壓效果差的問題，提出了分階段復(fù)合支護(hù)切頂技術(shù)，卸壓效果顯著。

我國學(xué)者在沿空掘巷圍巖變形破壞、煤柱失穩(wěn)及支護(hù)結(jié)構(gòu)優(yōu)化等方面開展了大量的研究，促進(jìn)了我國沿空掘巷水平的提升。但在孤島工作面實(shí)施完全沿空掘巷的研究相對(duì)較少，孤島工作面完全沿空掘巷圍巖變形破壞機(jī)理、充填體力學(xué)性能及支護(hù)技術(shù)等方面還有待進(jìn)一步完善。本文以榆家梁煤礦52402工作面為研究背景，針對(duì)孤島工作面沿空巷道圍巖變形破壞的難題，對(duì)完全沿空掘巷技術(shù)工藝、巷道頂板結(jié)構(gòu)演化規(guī)律、巷道圍巖變形特征展開研究，并提出了相應(yīng)的控制對(duì)策。

1 工程概況

榆家梁煤礦52402工作面，煤厚3.1～4.45m，傾角1°～3°，節(jié)理發(fā)育，其賦存結(jié)構(gòu)較為簡單。該礦為低瓦斯礦井，煤塵具有爆炸性，屬Ⅱ類自燃煤層。工作面埋藏深度75～150m，覆巖上部為風(fēng)積沙松散層，基巖最薄19m，對(duì)應(yīng)上覆松散層厚度73m，上覆基巖與松散層厚度最薄36m，覆巖最厚150m，基巖厚度64m。

52402工作面地表為黃土溝壑區(qū)，且上覆59～63m處有43煤層采空區(qū)，52402輔運(yùn)巷位于43煤層工作面煤柱正下方，受動(dòng)壓影響較小。該面為孤島工作面，兩側(cè)分別為無煤柱完全沿空掘巷(現(xiàn)為52402輔運(yùn)巷)、52403面沿空留巷(現(xiàn)為52402運(yùn)輸巷)，如圖1所示。52402工作面走向長2115m，傾斜長360.8m，每日推進(jìn)10～14m。其生產(chǎn)方式為一次采全高、全部垮落管理采空區(qū)，采高為3.8m。

圖1 工作面布置

2 柔?；炷镣耆乜站蛳锛夹g(shù)

2.1 孤島工作面覆巖結(jié)構(gòu)特征

基于孤島工作面兩巷覆巖破斷與覆巖“O-X”型破斷特征的不同，沿空掘巷和留巷的上部覆巖斷裂會(huì)具有下列特征：

1)掘巷懸臂梁結(jié)構(gòu)要比留巷的小(S1L2)，如圖2所示。

圖2 孤島工作面覆巖結(jié)構(gòu)

2)掘巷時(shí)支承壓力由懸臂梁結(jié)構(gòu)斷裂處向52402工作面深部轉(zhuǎn)移，因其懸臂梁結(jié)構(gòu)小所受52401采空區(qū)的覆巖壓力也小，但掘巷覆巖在煤層內(nèi)斷裂的較深。因此，應(yīng)力最大值在本工作面深部且還小于留巷的應(yīng)力最大值；留巷時(shí)支承壓力傳遞路徑與掘巷時(shí)一致，但受52403采空區(qū)覆巖的壓力要大，應(yīng)力最大值位于留巷頂部，應(yīng)力曲線向工作面延伸，最終趨于原巖應(yīng)力。

3)52402工作面回采期間，52402運(yùn)輸巷(留巷)的墻體受力大，墻體頂板下沉要比煤幫頂板下沉大，礦壓顯現(xiàn)更加強(qiáng)烈。而52402輔運(yùn)巷(掘巷)墻體受力相對(duì)較小，變形也不大。

2.2 完全沿空掘巷力學(xué)分析

2.2.1 完全沿空掘巷礦壓特征

工作面回采穩(wěn)定后，采空區(qū)側(cè)向煤體主要分為應(yīng)力降低區(qū)、應(yīng)力升高區(qū)和原巖應(yīng)力區(qū)，留煤柱的沿空巷道通常在應(yīng)力峰值影響區(qū)域內(nèi)，將會(huì)導(dǎo)致沿空巷道煤柱收到較大的應(yīng)力集中，維護(hù)比較困難。而完全沿空巷道則在應(yīng)力降低區(qū)域內(nèi)，側(cè)向壓力最大值屆時(shí)將會(huì)傳遞至深部，其礦壓顯現(xiàn)不會(huì)太明顯，易于維護(hù)。

2.2.2 完全沿空掘巷頂板結(jié)構(gòu)

上個(gè)工作面初采期間，老頂在初次來壓后發(fā)生破斷形成“O-X”型特征，之后繼續(xù)向前推進(jìn)老頂發(fā)生周期性破斷，且形成半“O-X”型特征，進(jìn)而形成弧形三角塊的結(jié)構(gòu)，如圖3所示。本工作面回采時(shí)將引起老頂失穩(wěn)，塊體A將因回轉(zhuǎn)力矩M′、M的作用而向“弧形三角塊”B的方向出現(xiàn)變形，致使淺埋沿空掘巷大結(jié)構(gòu)失穩(wěn)，弧形三角塊B失穩(wěn)主要與煤柱承載力、巷道穩(wěn)定性有關(guān)。

圖3 掘巷與覆巖結(jié)構(gòu)間的關(guān)系

為預(yù)防完全沿空掘巷的密閉問題，在上一工作面回采期間采用柔?；炷林?，使其巷道在應(yīng)力降低區(qū)區(qū)域內(nèi)掘進(jìn)，降低巷道維護(hù)量，解決突出、沖擊地壓的問題。

本工作面回采時(shí)，采空區(qū)上覆巖層經(jīng)過劇烈活動(dòng)穩(wěn)定后形成“大結(jié)構(gòu)”，由于完全沿空掘巷位于應(yīng)力降低區(qū)，維護(hù)相對(duì)簡單。受超前壓力影響巷道出現(xiàn)變形破壞，所構(gòu)筑的墻體起到了一定的加強(qiáng)支護(hù)效果，等臨近面推進(jìn)完成后動(dòng)壓的作用逐漸變?nèi)?，巷旁支護(hù)承載能力與支承壓力相互平衡，圍巖逐步保持穩(wěn)定。頂板應(yīng)力穩(wěn)定后，由于墻體強(qiáng)度逐步降低，導(dǎo)致墻體出現(xiàn)不同程度的變形破壞，頂板巖層也出現(xiàn)下沉，最終致使巷道圍巖結(jié)構(gòu)出現(xiàn)失穩(wěn)。

2.2.3 沿空掘巷圍巖穩(wěn)定性因素

沿空掘巷圍巖是否穩(wěn)定與應(yīng)力環(huán)境、巷道埋深、圍巖性質(zhì)、煤層厚度、回采動(dòng)壓、煤柱(或充填體)強(qiáng)度等有關(guān)[17-20]。

1)應(yīng)力環(huán)境。大煤柱巷道位于原巖應(yīng)力區(qū)，容易維護(hù)但資源浪費(fèi)嚴(yán)重；窄(小)煤柱巷道位于應(yīng)力降低區(qū)，但煤體破碎嚴(yán)重，強(qiáng)度低，在工作面回采時(shí)變形嚴(yán)重；完全沿空掘巷的巷道位于應(yīng)力降低區(qū)，通過澆筑墻體提高煤柱承載能力，煤柱承載力高，巷道不易發(fā)生變形。

2)埋深。原巖應(yīng)力大小與煤層埋深成正比關(guān)系，埋深越大，沿空掘巷壓力顯現(xiàn)越明顯，巷道變形越嚴(yán)重。

3)圍巖性質(zhì)。煤柱失穩(wěn)的關(guān)鍵因素是圍巖性質(zhì)。在軟弱、膨脹性巖石的條件下實(shí)施沿空掘巷，煤柱不易維護(hù)且變形破壞的狀況較多。

4)開采厚度。圍巖破壞范圍與煤層開采厚度有關(guān)，開采厚度越大，圍巖破壞范圍越大，礦壓顯現(xiàn)越強(qiáng)烈，沿空掘巷越難以維護(hù)。

5)采動(dòng)影響。沿空掘巷圍巖經(jīng)受兩次采動(dòng)影響，圍巖破碎嚴(yán)重，圍巖強(qiáng)度較低，圍巖自承載能力低，巷道圍巖難以保持穩(wěn)定。

6)煤柱(墻體)支護(hù)強(qiáng)度。煤柱或墻體強(qiáng)度是保持沿空掘巷穩(wěn)定的關(guān)鍵，只有通過提高煤柱支護(hù)強(qiáng)度或墻體強(qiáng)度，才能保證沿空掘巷頂板的穩(wěn)定。

2.3 柔?；炷翂ψ饔脵C(jī)制

1)柔模墻體應(yīng)有早強(qiáng)、快增阻的性能，能確保直接頂?shù)耐暾院妥猿休d力。墻體第一次受動(dòng)壓影響時(shí)，超前上區(qū)段工作面一定范圍內(nèi)及時(shí)澆筑墻體，墻體早強(qiáng)快凝的特性將使直接頂不易出現(xiàn)離層破壞，確保上、下位頂板巖層同時(shí)活動(dòng)。頂板來壓、下沉前，快增阻將使墻體達(dá)到切頂阻力，沿支護(hù)體外邊緣切落足夠高度的頂板，強(qiáng)動(dòng)載荷得以降低，頂板垮塌的矸石填實(shí)采空區(qū)，盡快使關(guān)鍵塊體活動(dòng)穩(wěn)定下來。

2)柔模墻體應(yīng)有一定的可縮量。人工墻體一般對(duì)關(guān)鍵塊體的斷裂運(yùn)動(dòng)起不到實(shí)質(zhì)性作用，墻體除強(qiáng)度高外還應(yīng)有變形性能，能夠適應(yīng)覆巖劇烈運(yùn)動(dòng)造成的頂板下沉起到讓壓的作用，也降低對(duì)墻體的壓力，達(dá)到控頂載荷向?qū)嶓w煤、采空區(qū)矸石移動(dòng)的目的，使實(shí)煤幫、墻體、矸石共同承載掘(留)巷上部頂板載荷。

3)柔模墻體還應(yīng)有較高的后期強(qiáng)度。完全沿空掘巷穩(wěn)定后，墻體出現(xiàn)變形破壞的可能性極大，所以墻體后期強(qiáng)度極其重要且應(yīng)確保覆巖斷裂后的平衡，該巷道又要受二次動(dòng)壓影響，維護(hù)難度也加大，為抑制墻體出現(xiàn)流變需要其后期具有較高的強(qiáng)度。

2.4 技術(shù)原理及工藝流程

根據(jù)上述對(duì)沿空掘巷的理論分析，提出柔?；炷镣耆乜站蛳锛夹g(shù)原理及工藝流程：工作面回采期間，靠近接替工作面的巷道煤柱幫側(cè)提前澆筑柔?；炷翐鯄?或提前擴(kuò)幫后進(jìn)行)，待工作面回采結(jié)束且采空區(qū)頂板垮落運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定后，再沿著擋墻掘進(jìn)接替工作面巷道，實(shí)現(xiàn)無煤柱沿空掘巷的開采。其技術(shù)工藝流程如圖4所示。

圖4 完全沿空掘巷工藝流程

3 巷旁充填體參數(shù)設(shè)計(jì)

3.1 支護(hù)體可縮量確定

根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，裂隙帶巖層到煤體極限平衡區(qū)的水平距離為19m(S=19m)，即為最大下沉量L2，造成煤壁下沉分量L1。煤壁側(cè)有一定的壓縮變形，估算時(shí)應(yīng)將煤體邊緣的變形L0考慮進(jìn)去。墻體可縮量應(yīng)與沿巷幫煤壁下沉量相一致，得到巷旁支護(hù)體可縮量L：

經(jīng)計(jì)算得出墻體的最大可縮量L′為0.35m。

3.2 充填體支護(hù)阻力確定

基于柔模墻支護(hù)承載的機(jī)理，將墻體受力進(jìn)行簡化處理，如圖5所示。

圖5 巷旁支護(hù)體受力模型

對(duì)O點(diǎn)取矩，模型的力學(xué)平衡方程為：

[htan(θ-α)+0.5(x+a+b)]+0.5Ghsinα

式中，q為墻體支護(hù)強(qiáng)度，kN/m；x為煤壁極限平衡區(qū)寬度，m；a為沿空巷道寬度，取5.2m；b為墻體寬度，取1.2m；h為極限切頂高度，m；G為極限切頂高度內(nèi)巖石重量，kN/m3；α為煤層傾角，取3°；θ為頂板巖石破斷角，取45°。

經(jīng)計(jì)算得出墻體強(qiáng)度為2620kN/m，采用C30混凝土能夠符合要求。52401工作面推采期間，按設(shè)計(jì)在巷道煤柱幫側(cè)構(gòu)筑寬度為1.2m的柔?；炷翂Α＝?jīng)計(jì)算得出柔模墻體可縮量為350mm，因此在墻體上方設(shè)置厚度為400mm的柔性墊層，提高墻體的壓縮性能?；谌崮Τ袎捍?、易發(fā)生側(cè)向破壞的特性，在柔性模板上預(yù)留錨栓孔并在錨栓端部均應(yīng)上緊托板、螺母，增加墻體強(qiáng)度。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取值，預(yù)留孔間距1.0m、排距為0.75m。

4 完全沿空掘巷圍巖協(xié)同控制技術(shù)

根據(jù)淺埋工作面頂板結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，結(jié)合充填體力學(xué)特性，提出提高錨固結(jié)構(gòu)承載力、加強(qiáng)巷幫和頂板支護(hù)強(qiáng)度及巷內(nèi)支護(hù)等協(xié)同控制原則。

4.1 協(xié)同控制思路

4.1.1 提高錨固結(jié)構(gòu)承載力

巷道支護(hù)系統(tǒng)由低強(qiáng)度、低剛度、低預(yù)應(yīng)力向高強(qiáng)度、高剛度及高預(yù)應(yīng)力轉(zhuǎn)變，通過提高其支護(hù)強(qiáng)度、剛度和預(yù)應(yīng)力，實(shí)現(xiàn)巷道圍巖的有效控制。

要實(shí)現(xiàn)三高支護(hù)，必須配套相應(yīng)的錨桿、錨索支護(hù)材料及構(gòu)件[13]。三高支護(hù)中錨桿可有效控制圍巖淺部破壞，錨索可控制圍巖深部破壞。同時(shí)，還能抑制巖層的錯(cuò)動(dòng)、剪切等變形，適合于強(qiáng)動(dòng)壓影響的沿空掘巷圍巖控制要求。

4.1.2 巷道幫頂協(xié)同控制

巷道幫部對(duì)頂板起到支撐作用，巷幫穩(wěn)定是實(shí)現(xiàn)頂板穩(wěn)定的關(guān)鍵。

1)利用高預(yù)應(yīng)力錨索提高頂板支護(hù)強(qiáng)度。沿空掘巷頂板會(huì)出現(xiàn)不協(xié)調(diào)下沉，采空區(qū)側(cè)下沉更大。所以，設(shè)計(jì)時(shí)要適當(dāng)提高采空區(qū)頂板的支護(hù)強(qiáng)度和支護(hù)深度，將錨索錨固至穩(wěn)定巖層。在頂板切頂時(shí)，要及時(shí)進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)，防止頂板出現(xiàn)斷裂失穩(wěn)，確保沿空掘巷頂板穩(wěn)定。

2)增加巷幫錨索長度。沿空掘巷上覆巖層運(yùn)動(dòng)導(dǎo)致巷幫煤體承載力急劇增加，巷幫煤體主要承載上覆巖層壓力，一旦巷幫煤體失穩(wěn)將導(dǎo)致頂板強(qiáng)烈下沉，甚至失穩(wěn)。所以，要增加巷幫煤體支護(hù)范圍，提高巷幫煤體的承載力。同時(shí)，本工作面為孤島工作面，巷道礦壓顯現(xiàn)強(qiáng)烈，巷幫煤體破壞范圍更大，錨桿已全部位于塑性破碎區(qū)，基本失去錨固支護(hù)作用。通過采用長錨索進(jìn)行支護(hù)，將錨索錨固在彈性區(qū)或相對(duì)完整區(qū)域，增加其錨固力，提高錨網(wǎng)支護(hù)結(jié)構(gòu)的支護(hù)作用。

4.1.3 巷內(nèi)超前臨時(shí)支護(hù)

本工作面回采期間巷道上部覆巖劇烈活動(dòng)，采空區(qū)頂板也未充分垮塌，對(duì)覆巖也未形成有效支撐，且頂板支護(hù)體系受上覆承壓結(jié)構(gòu)下沉?xí)r難以自穩(wěn)。為抑制沿空巷道覆巖活動(dòng)對(duì)其造成的影響，考慮到該礦巷道具有沖擊性強(qiáng)、來壓強(qiáng)度大的特征，充填體無法有效控制沿空巷道圍巖，沿空巷道內(nèi)還需臨時(shí)支護(hù)以抵抗關(guān)鍵覆巖斷裂下沉所造成的影響。

在工作面回采前，提前打設(shè)密集單體支柱，支柱與頂板圍巖間加設(shè)木墊塊、橡膠等柔性墊層，利用單體柱增阻快的優(yōu)勢(shì)，實(shí)現(xiàn)沿空掘巷頂板的及時(shí)控制，同時(shí)柔性墊層也能避免單體支柱剛性破壞。

4.1.4 圍巖協(xié)同控制時(shí)空關(guān)系

提出以“充(澆筑柔?；炷翂?、掘(沿墻掘巷)、補(bǔ)(加強(qiáng)掘巷頂幫強(qiáng)度)、支(巷內(nèi)超前臨時(shí)支護(hù))”為核心的柔?；炷镣耆乜站蛳飮鷰r控制基本思路，要想充分起到協(xié)同控制效果，須協(xié)調(diào)好三者之間的時(shí)空關(guān)系。上區(qū)段工作面回采前或超前工作面一定距離內(nèi)，開始實(shí)施澆筑柔模混凝土墻。待上區(qū)段采空區(qū)頂板垮落運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定后，沿著墻體掘進(jìn)巷道，此時(shí)掘進(jìn)的巷道要對(duì)巷道頂板、幫部進(jìn)行高強(qiáng)支護(hù)，而本工作面回采前超前一定距離內(nèi)進(jìn)行臨時(shí)支護(hù)以抵抗本工作面超前支承壓力及上區(qū)段采空區(qū)覆巖運(yùn)動(dòng)的影響。

綜上，通過從時(shí)間和空間上合理進(jìn)行澆筑混凝土，使上一工作面采空區(qū)達(dá)到徹底穩(wěn)定后，沿墻體掘巷，通過高強(qiáng)支護(hù)、臨時(shí)支護(hù)等手段提高巷道頂板支護(hù)強(qiáng)度，通過協(xié)調(diào)充填體、錨網(wǎng)支護(hù)、補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)及單體支柱的時(shí)空關(guān)系，實(shí)現(xiàn)多種支護(hù)方式間的協(xié)同控制。

4.2 關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)

1)柔?；炷翂χёo(hù)參數(shù)?；炷翉?qiáng)度等級(jí)為C30，墻厚1200mm，墻高3400mm。為增加混凝土強(qiáng)度，柔性模板提前留好錨栓孔并將錨栓端部上緊托板、螺母，錨栓外露長度要大于100mm。

2)沿空掘巷巷道支護(hù)參數(shù)。52402輔運(yùn)巷沿墻掘進(jìn)，巷寬5.2m，高3.4m，斷面積17.68m2。采用螺紋鋼錨桿、錨索、鋼筋網(wǎng)、π型鋼帶進(jìn)行聯(lián)合支護(hù)。錨桿每排5根，排距1000mm；錨索每排3根，排距2000mm，π型鋼帶將錨索連在一起。巷道交叉段且寬度超寬時(shí)，補(bǔ)打錨索及架設(shè)木垛進(jìn)行加強(qiáng)支護(hù)?；夭蓭筒捎?18mm×1600mm的玻璃鋼錨桿和1800mm×2000mm的塑料網(wǎng)支護(hù)，錨桿間排距為1300mm×1500mm。當(dāng)頂板出現(xiàn)如破碎、離層等特殊區(qū)域時(shí)，應(yīng)進(jìn)行“短掘短支”，并加強(qiáng)頂板支護(hù)管理。

5 工程驗(yàn)證

巷道掘進(jìn)期間礦壓監(jiān)測(cè)結(jié)果如圖6所示，由圖6可知，頂板錨索受力不大，受力主要位于40～90kN之間，個(gè)別錨索受力達(dá)到240kN。墻體內(nèi)部受力在距工作面0～300m范圍內(nèi)變化較大，但墻體未出現(xiàn)開裂破壞的情況，整體處于穩(wěn)定狀態(tài)。除局部巷道頂板有一定下沉外，大部分區(qū)域巷道頂板下沉量較小，頂板下沉量位于50～160mm，兩幫最大收縮量100mm。

圖6 巷道掘進(jìn)期間礦壓監(jiān)測(cè)結(jié)果

52402工作面回采期間，超前工作面20m區(qū)域內(nèi)應(yīng)力急速增高，墻體表面的噴漿材料出現(xiàn)大面積剝落，頂板下沉高達(dá)400mm且較為明顯；超前工作面25～35m區(qū)域內(nèi)頂板下沉量減小為350mm；超前工作面35m以外，頂板下沉不再明顯，兩幫及頂板也沒有出現(xiàn)破壞的情形，巷道整體完整性好。

6 結(jié) 論

1)建立了沿空掘巷覆巖結(jié)構(gòu)模型，分析了完全沿空掘巷覆巖結(jié)構(gòu)、礦壓特征及頂板結(jié)構(gòu)斷裂形態(tài)，確定了影響完全沿空掘巷圍巖穩(wěn)定性的影響因素。基于上述分析，分析了柔模混凝土對(duì)頂板圍巖的作用機(jī)制，提出了柔?；炷镣耆乜站蛳锛夹g(shù)原理及工藝流程。

2)采用理論分析和數(shù)值計(jì)算方法，確定了支護(hù)體可縮量和充填體支護(hù)阻力，同時(shí)借助數(shù)值模擬軟件分析了不同寬度充填體和不同強(qiáng)度充填體材料對(duì)巷道穩(wěn)定性的具體影響。

3)現(xiàn)場(chǎng)工程試驗(yàn)表明：距工作面煤壁300m范圍內(nèi)墻體受力較大，圍巖運(yùn)動(dòng)較為劇烈，墻體結(jié)構(gòu)保持穩(wěn)定。錨索最大受力為243kN，未出現(xiàn)頂板錨索破斷的顯現(xiàn)。巷道總體變形不大，兩幫最大收縮量100mm，頂板最大下沉量160mm。整體來看，完全沿空掘巷完整性好，巷道變形整體可控，效果良好。