陶前昭,蔚興建
(1.廣西玉柴機器配件制造有限公司,廣西 玉林 537005;2.廣西玉柴機器股份有限公司,廣西 玉林 537005)
QT800-6球墨鑄鐵曲軸材料是一種新型曲軸材料[1]。該材料的特點是在保證高強度的同時,也具有較高的延伸率,這是一般球墨鑄鐵材料所不具備的。采用QT800-6材料制造的曲軸輔以“軸頸淬火+圓角滾壓”強化工藝后,能夠獲得較高的疲勞彎矩性能,接近鍛鋼(軸頸+圓角淬火)曲軸水平。隨著柴油機爆壓的提高,曲軸作為發(fā)動機傳遞扭矩的核心部件,發(fā)動機工程規(guī)范規(guī)定QT800-6球墨鑄鐵曲軸的安全系數(shù)需達到1.8的要求[2]。目前發(fā)動機設計計算基本上采用CAE分析軟件進行,但由于計算軟件價格高,需采用軟件計算的零部件眾多,往往無法滿足曲軸應用計算分析需求;另一方面QT800-6球墨鑄鐵材料是一種新型材料,匹配滾壓工藝進行,CAE分析軟件的尚未能覆蓋QT800-6球墨鑄鐵材料性能參數(shù)和滾壓后的強度提升。因此,技術人員需要采用快速計算方法來評估曲軸的安全系數(shù)是否達到要求,以便后續(xù)進行系統(tǒng)的CAE分析提供選擇依據(jù)。曲軸形位系數(shù)與曲軸強度存關直接的對應關系,可用曲軸形位系數(shù)來評估曲軸強度。因此,本文提出用曲軸形位系數(shù)來快速評估QT800-6球墨鑄鐵曲軸安全系數(shù),分析找出形位系數(shù)與強度的對應關系,建立快速評估安全系數(shù)的計算模型。
關于曲軸形位系數(shù)的常用計算方法有斯塔耳方法、壹岐·高垣方法、普芬德爾計算法(FVV公司)、戴勒姆-本茨(DB公司)和新井淳一方法[3]。因為各種計算方法均在一定結構曲軸上進行研究而得出的經(jīng)驗式,加上曲軸結構參數(shù)差別大,這幾種曲軸計算方法都有一定的適用范圍,尤其是各種方法所設定的工況、發(fā)動機結構,曲軸支撐情況、強化處理工藝等都有區(qū)別,計算結果差異較大,無法確定一種統(tǒng)一、公認的計算方法。因此,如何選用上述方法進行初步計算評估,同時通過試驗進行驗證是目前各廠家最普遍和有效的方法。
計算方法所采用的計算公式基本上都是參照材料的疲勞極限、結合材料的強化工藝和結構尺寸等相關影響因素進行,并按曲軸危險截面部位的最小強度要求進行評估,并在此基礎上用曲軸形位系數(shù)來評估曲軸的安全系數(shù),計算方法均采用無因次參數(shù)法,主要采用如下4個參數(shù)進行為曲軸連桿徑直徑,R為連桿徑圓角半徑,H為曲柄臂厚度,B為曲柄臂寬度和S為軸頸重疊度(危險截面處重疊度)。
1.2.1 斯塔耳方法
1.2.2 壹岐·高垣方法
1.2.3 戴勒姆-本茨(DB公司)
1.2.4 新井淳一方法
連桿頸圓角沉割深度與圓角比值)
1.2.5 普芬德爾計算法(FVV公司)
為了對比結果有代表性,選取已生產(chǎn)并進行過系統(tǒng)彎曲疲勞試驗的43種曲軸進行對比分析(一種曲軸進行系統(tǒng)彎曲疲勞試驗需歷時近1個月,43種曲軸已是多年的數(shù)據(jù)積累,有一定的參考價值)。其中,所選定的O#曲軸是生產(chǎn)量超過30萬根,并在不同時期進行過系統(tǒng)的彎曲疲勞試驗(包括內(nèi)部定型試驗和過程抽檢試驗、客戶進貨試驗以及第三方試驗),并統(tǒng)一用升降法進行安全系數(shù)的評估,所得到的疲勞試驗結果穩(wěn)定,基本一致,可作為參照物進行對比,所列出的43種曲軸見表1。應用范圍覆蓋乘用車發(fā)動機曲軸、商用車輕中重型發(fā)動機曲軸、船用發(fā)動機曲軸,工程機械曲軸、發(fā)電機組曲軸,從曲軸軸徑尺寸、氣缸直徑以及中心距尺寸已涵蓋國內(nèi)主流機型,對同一系列軸徑的曲軸,也有不同曲柄臂寬B值和不同的中心距,范圍具有一定的代表性。
表1 曲軸結構參數(shù)
續(xù)表
將上述所列出的42款曲軸,分別按前面所說的5種計算方法進行計算,為避免不同的圓徑比(連桿徑圓角尺寸與軸徑尺寸比值)對計算結果的影響,在此次計算過程均按同一參數(shù)進行,即值固定,R隨D的大小變化;計算得出各曲軸的形位系數(shù)值。
如前面所述,曲軸形位系與曲軸強度有直接對應關系,而工程規(guī)范上描述曲軸強度基本上用曲軸安全系數(shù)進行;將上述計算所得的各曲軸形位系數(shù)與0#曲軸形位系數(shù)進行對比,進一步轉(zhuǎn)化為曲軸安全系數(shù)進行描述,即曲軸安全系數(shù)=×0#曲軸實測安全系數(shù),對應得到各曲軸安全系數(shù)見表2,曲軸安全系數(shù)越高,表明曲軸的強度越好,一般情況下,球墨鑄鐵曲軸裝機首要條件是安全系數(shù)不低1.8。
表2 安全系數(shù)結果
2.3.1 安全系數(shù)偏差
根據(jù)43款曲軸計算所得安全系數(shù)與筆者采用升降法[4]實際測量所得安全系數(shù)的偏差(數(shù)值為正值對應計算結果大于實測結果,負值對應計算結果小于實測結果),偏差值見表3。偏差值越小,表明計算結果越接近實測結果,這是本文所需尋找到的。從計算結果的安全性來說,負值越多表明如應用計算結果,代表曲軸的安全性越高,換句通俗點的說法,就是計算結果有一定的富余。
表3 安全系數(shù)偏差
續(xù)表
為更為直觀,在列出數(shù)據(jù)后,也通過圖表折線圖進行對比,對比曲線如圖1。
圖1 各計算方法轉(zhuǎn)化后安全系數(shù)與實測安全系數(shù)對比
2.3.2 偏差分析
按偏差結果進行整理匯總數(shù)據(jù)見表4。
表4 匯總結果
從上面的統(tǒng)計數(shù)據(jù)分析可得出如下結果:
(1)偏差在±30%內(nèi),5種計算方法計算結果與實測結果相符率超過88.1%,普芬德爾、戴勒姆-本茨、新井淳一3種計算方法得到的偏差一樣,均達到97.62%,均有一款曲軸計算結果偏差超過30%,且集中在14#曲軸,經(jīng)核對,發(fā)現(xiàn)此款曲軸為國外設計,設計采用鍛鋼材料,球墨鑄鐵材料不適用此結構,因此計算出的結果偏差出現(xiàn)超30%以上。
(2)偏差在±20%內(nèi),5種計算方法計算結果與實測結果相符率超過69.05%,普芬德爾、壹岐.高垣和新井淳一3種計算法所對應的偏差均達到92.86%,其中普芬德爾稍為好些。
(3)偏差在±15%內(nèi),5種計算方法計算結果與實測結果相符率超過50%,普芬德爾和新井淳一兩種計算法所對應的偏差均達到85.71%,其他3種計算方法均不超過70%,相符率最差的是戴勒姆-本茨,僅過到50%。
(4)偏差在±10%內(nèi),5種計算方法計算結果與實測結果相符率超過33.33%,普芬德爾和新井淳一2種計算法所對應的偏差均達到76.19%,其他3種計算方法均不超過50%。
(5)偏差在±5%內(nèi),5種計算方法計算結果與實測結果相符率超過21.43%,普芬德爾計算法最好,所對應的偏差達到42.86%,其它3種計算方法均不超過30%。
(6)計算安全性上,普芬德爾計算法所對應的負值占比達到61.9%,其次是戴勒姆-本茨和新井淳一2種計算法,負值占比達到54.76%,最不好的是壹岐.高垣法,負值占比僅為30.95%
2.3.3 計算結果應用
(1)上述對比結果也進一步說明,計算所得的曲軸形位系數(shù)越小,所對應的曲軸安全系數(shù)越高[5],曲軸技術人員可采用曲軸形位系數(shù)的計算來評估曲軸強度。
(2)前面所列的5種曲軸計算方法所對應的計算公式,均是相關專家通過自身經(jīng)驗積累,通過大量試驗數(shù)據(jù)進行修正,才逐步形成的計算公式(計算方法以個人名字命名),在一定的范圍內(nèi),其計算結果與實測結果相符性較高,如16#~24#九款曲軸,所得計算結果就比較一致。因此,與這9款曲軸結構參數(shù)接近的曲軸,均可應用這5種計算方法進行形位系數(shù)的計算來評估曲軸強度,雖有一定的偏差,但是這些偏差在可接受范圍。
(3)5種曲軸計算方法均有一部分計算結果大幅超出實際測量結果,進一步分析可發(fā)現(xiàn)這些曲軸均是結構性較差,即設計時的曲軸安全系數(shù)就偏小,估計與對應發(fā)動機所應用的領域有關,本研究均從車機工況進行對比分析,也有一定的局限性,如從曲軸技術人員需掌握曲軸強度的初始計算分析來說,有一定的參考價值。
(4)對于QT800-6球墨鑄鐵曲軸來說,5種計算方法優(yōu)先權順序是普芬德爾計算法、新井淳一方法、斯塔爾計算法、戴勒姆-本茨法、壹岐.高垣法。
由于各發(fā)動機結構尺寸、使用工況、材料一致性、曲軸強化工藝的不同,確實無法確定一種統(tǒng)一的方法來計算曲軸安全系數(shù),本文通過常用的斯塔耳方法、壹岐.高垣方法、普芬德爾計算法(FVV公司)、戴勒姆-本茨(DB公司)和新井淳一方法計算方法進行對比,從結果看,對于QT800-6球墨鑄鐵曲軸來說,采用普芬德爾計算法計算出來的安全系數(shù)與實際結果符合度較高,滿足快速分析評估的需求,在后續(xù)曲軸技術人員進行曲軸強度初始計算分析時,可優(yōu)先采用普芬德爾方法作為快速評估方法。當然,也可以用普芬德爾計算法和新井淳一方法同時進行評估。本研究建立的用普芬德爾計算法和新井淳一方法結合Excel計算模型,可以實現(xiàn)加快評估。