李建娜，陳 璽，邵慧奇,3，邵光偉,3，蔣金華,3，陳南梁,3

(1.東華大學(xué) 產(chǎn)業(yè)用紡織品教育部工程研究中心，上海 201620；2.東華大學(xué) 紡織學(xué)院，上海 201620；3.東華大學(xué) 紡織科技創(chuàng)新中心，上海 201620)

極細(xì)金屬絲紗線具有良好的韌性、彈性和優(yōu)異的電磁性能[1-2]，在航天領(lǐng)域和日常生活中應(yīng)用廣泛，并且由于其環(huán)保和可重復(fù)使用性，一直是紡織工程領(lǐng)域的科研熱點(diǎn)。其中，鍍金鉬絲紗線具有優(yōu)良且穩(wěn)定的電導(dǎo)率及電磁性能，被廣泛作為可展開天線反射面金屬網(wǎng)的編織原料，參與后續(xù)織造工藝。

經(jīng)編工藝是用金屬絲制備編織物的重要編織工藝之一。金屬絲在經(jīng)編編織過程中要經(jīng)多個(gè)金屬編織部件及非金屬導(dǎo)紗部件表面且編織過程包含多種拉伸、彎曲和摩擦作用力[3]。金屬絲紗線耐受編織部件循環(huán)彎曲和往復(fù)摩擦作用的能力是影響其可編織性能的重要因素；而耐彎曲和摩擦性能大都取決于紗線本身材料特性和紗線結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，通過控制紗線結(jié)構(gòu)參數(shù)和部件編織參數(shù)[4]，可實(shí)現(xiàn)對紗線可編織性的綜合控制。因此研究紗線的循環(huán)彎曲和往復(fù)摩擦穩(wěn)定性是紗線可編織性的關(guān)鍵內(nèi)容。

在紗線織造過程中，其能否在織機(jī)上順利編織是一個(gè)關(guān)鍵問題，因此有必要在上機(jī)前對紗線的可編織性進(jìn)行評估。然而，在紗線可編織性評估方面，既無統(tǒng)一的評價(jià)標(biāo)準(zhǔn)，也無具體的指標(biāo)范圍[5]，有必要對其進(jìn)行深入研究，拓寬紗線可編織性數(shù)據(jù)庫。目前對紗線在織造過程中力學(xué)穩(wěn)定性的系統(tǒng)性和關(guān)鍵性研究較少，大量研究人員是對紗線的靜態(tài)力學(xué)性能進(jìn)行過較為深入的研究。Iqbal等[6]研究了 5種傳統(tǒng)紗線在針織加工中的力學(xué)變化和表面損傷。陳南梁等[7-8]對高性能紗線的可編織性進(jìn)行了較全面的探究，基于紗線的結(jié)構(gòu)，為每種紗線設(shè)計(jì)了特定的編織方式，并提出了可編織性的表征方式[9]。徐海燕等[10]測試了鍍金鉬絲紗線靜態(tài)彎曲性能，并得出紗線的彎曲剛度與單絲的線密度成正比的結(jié)論。目前的工作大都集中于編織過程中靜態(tài)力學(xué)性能的研究，為更全面地分析紗線的可編織性，需要探究紗線在彎曲循環(huán)過程中的剛度演變以及往復(fù)摩擦對表觀形態(tài)、力學(xué)性能和電學(xué)性能影響。

本文根據(jù)針織編織過程中對鍍金鉬絲的要求，設(shè)計(jì)循環(huán)彎曲測試與往復(fù)摩擦測試，綜合實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和理論分析，研究鍍金鉬絲紗線在彎曲循環(huán)和摩擦往復(fù)加載過程中的力學(xué)和電學(xué)損傷機(jī)制，探究紗線結(jié)構(gòu)-循環(huán)載荷-紗線性能的關(guān)系。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 實(shí)驗(yàn)材料

圖1示出3種鍍金鉬絲紗線結(jié)構(gòu)示意圖。單絲直徑為28 μm，其中鍍金層厚度為1 μm，雙股和三股紗線由相應(yīng)數(shù)量的單絲通過TU-4型并線機(jī)(常州凡微電工科技有限公司)絞合而成?；谥皩g紗可編織性的研究[11]，本文選用絞距為4.5 mm的雙股和三股紗線。紗線由成都虹波實(shí)業(yè)股份有限公司提供。

圖1 3種鍍金鉬絲紗線結(jié)構(gòu)示意圖

1.2 循環(huán)彎曲測試

參照YB/T 5349—2014《金屬材料 彎曲力學(xué)性能試驗(yàn)方法》，在E42.503型萬能材料試驗(yàn)機(jī)(美國美特斯工業(yè)有限公司)上對鍍金鉬絲進(jìn)行循環(huán)三點(diǎn)彎曲測試，如圖2所示。

圖2 循環(huán)彎曲測試示意圖

設(shè)定恒定加載速度V為1 mm/s，2支承輥的間隔設(shè)為18 mm，用應(yīng)變控制方法對鍍金鉬絲紗線施加50個(gè)循環(huán)彎曲載荷，應(yīng)用規(guī)律交變位移(位移振幅為0～±3 mm)完成彎曲循環(huán)實(shí)驗(yàn)。為評估鍍金鉬絲在循環(huán)彎曲過程中的受損情況，采用能量分析法進(jìn)行研究。假設(shè)循環(huán)彎曲實(shí)驗(yàn)過程中，紗線與外界無熱量交換，按照能量守恒定律，紗線的能量之間的關(guān)系[12]為

U=Ue+Ud

(1)

式中：U為總應(yīng)變能，mJ；Ue為彈性應(yīng)變能，mJ；Ud為耗散能，mJ。

紗線在每次循環(huán)彎曲載荷中的剛度降低和不可逆結(jié)構(gòu)響應(yīng)特性用能量耗散率u來定義：

(2)

1.3 往復(fù)摩擦測試

考慮到紗線的具體編織工況，為對上機(jī)過程中紗線的摩擦情況進(jìn)行盡量準(zhǔn)確的模擬，獲得紗線在織造過程中的摩擦穩(wěn)定性，專門設(shè)計(jì)了一款摩擦設(shè)備，如圖3所示。其中摩擦測試工作段舌針直徑為1.74 mm。在往復(fù)摩擦測試過程中，電動(dòng)機(jī)加載轉(zhuǎn)速設(shè)為50 r/min，試樣張力設(shè)為5 cN，摩擦測試往復(fù)次數(shù)設(shè)為200。

圖3 往復(fù)摩擦加載設(shè)備示意圖

1.4 力學(xué)性能測試

參照ASTM D2256—2002《使用單鏈法測定紗線拉伸性能的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法》，采用萬能材料試驗(yàn)機(jī)測試鍍金鉬絲紗線摩擦前后的拉伸力學(xué)性能。拉伸速率為50 mm/min，初始隔距為250 mm。每種試樣測試5次，剔除異常值，求取平均值，并計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)差。

對彎曲循環(huán)前后的鍍金鉬絲紗線進(jìn)行了彎曲剛度計(jì)算，見下式：

(3)

式中：B為彎曲剛度，cN·mm2；w為彎曲撓度，mm；F為彎曲撓度為3 mm處的彎曲載荷力，cN；n為試樣中的金屬絲根數(shù)；L為2個(gè)支承輥間的跨距，mm。

鍍金鉬絲循環(huán)彎曲后的彎曲剛度損耗率[13]計(jì)算公式見下式：

(4)

式中：η為循環(huán)彎曲后的彎曲剛度損耗率，%；B0與Bc分別對應(yīng)第1個(gè)彎曲周期與第50個(gè)彎曲周期內(nèi)的彎曲剛度，cN·mm2。

1.5 外觀形貌觀察

為對比鍍金鉬絲在承受往復(fù)摩擦載荷前后的形貌特點(diǎn)，采用SAPO型體視顯微鏡(新加坡徠卡微系統(tǒng)公司)觀察宏觀形貌，用Hitachi SU8000型場發(fā)射掃描電鏡(日本日立有限公司)觀察微觀形貌，并對金屬絲的表面的元素進(jìn)行定量和定性分析。

1.6 接觸電阻測試

圖4示出接觸電阻測試設(shè)備示意圖。使用絕緣塑料板(10 cm ×10 cm)作為測試基底，將未摩擦的單股鍍金鉬絲作為標(biāo)定金屬絲，選取摩擦前后的單股、雙股和三股鍍金鉬絲作為待測金屬絲，將標(biāo)定金屬絲和待測金屬絲交叉固定于測試基底上，并在上方輔以50 cN的壓力，確保兩金屬絲在接觸點(diǎn)處接觸良好，借助導(dǎo)電銀漿將兩金屬絲與34460A數(shù)字萬用表(馬來西亞是德科技公司)的紅黑表筆連接，測試金屬絲的接觸電阻。每種規(guī)格的金屬絲測量10次，取平均值。值得注意的是，在測試摩擦后鍍金鉬絲的接觸電阻時(shí)，應(yīng)將摩擦區(qū)域的紗線與標(biāo)定金屬絲接觸。

圖4 接觸電阻測試設(shè)備示意圖

2 結(jié)果與討論

2.1 循環(huán)彎曲性能分析

圖5 循環(huán)彎曲加載分析

2.1.1 彎曲剛度損耗率分析

鍍金鉬絲紗線彎曲循環(huán)過程中的F-w曲線與彎曲剛度損耗率曲線如圖6、7所示。鍍金鉬絲紗線在循環(huán)彎曲加載作用下，每個(gè)循環(huán)周期內(nèi)的彎曲曲線顯示為閉合環(huán)，即彎曲滯后圈，因此該紗線表現(xiàn)為彈塑性。由滯后圈可知，鍍金鉬絲紗線在三點(diǎn)彎曲循環(huán)載荷下發(fā)生不可逆的結(jié)構(gòu)響應(yīng)，這是由其加捻結(jié)構(gòu)和本身物理性質(zhì)所決定的。根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果，分析鍍金鉬絲紗線在循環(huán)加載過程中的力學(xué)響應(yīng)和結(jié)構(gòu)響應(yīng)行為，將循環(huán)彎曲加載中的紗線結(jié)構(gòu)響應(yīng)分為2個(gè)步驟：在加載初期，鍍金鉬絲紗線整體性良好，有效利用單絲間摩擦力矩，并且紗線發(fā)生彈性變形；由于彎曲點(diǎn)處的應(yīng)力集中，紗線出現(xiàn)塑性變形以及結(jié)構(gòu)的調(diào)整，導(dǎo)致紗線彎曲剛度下降。

圖6 鍍金鉬絲紗線循環(huán)彎曲載荷-彎曲撓度曲線

一般來說，材料的抗彎曲疲勞性能與曲線重合度成正比[14]。測試結(jié)果表明，雖然3種鍍金鉬絲的彎曲曲線在50個(gè)循環(huán)周期內(nèi)大致重合，但是彎曲循環(huán)后鍍金鉬絲的彎曲剛度略有損耗，單股、雙股和三股金屬絲的彎曲剛度損耗率分別為4.05%、7.12%、6.00%(見圖7)。雙股金屬絲的損耗率大于單股和三股金屬絲的彎曲剛度損耗率，這也證實(shí)了其彎曲曲線重合度較低的現(xiàn)象。從紗線結(jié)構(gòu)角度上進(jìn)行分析可知，多股金屬絲在彎曲點(diǎn)處處于部分單絲滑移狀態(tài)，而內(nèi)部摩擦力是紗線滑移的阻礙，相比于其他2種鍍金鉬絲，雙股鍍金鉬絲中內(nèi)部單絲間結(jié)構(gòu)保持率較低，結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性較差，從而彎曲穩(wěn)定性較差。

圖7 鍍金鉬絲紗線彎曲剛度損失

2.1.2 能量損耗分析

基于彈塑性變形理論，采用能量分析法定義紗線的破壞，比較不同單絲股數(shù)的鍍金鉬絲的動(dòng)態(tài)能量耗散情況，反映出紗線的剛度下降和結(jié)構(gòu)響應(yīng)情況?？倯?yīng)變能U是彎曲加載曲線下方的面積，表示循環(huán)載荷對紗線做的總功；彈性應(yīng)變能Ue是彎曲卸載曲線下方的面積，是總功儲存于紗線中的可逆能量，表示紗線的彈性變形；耗散能Ud是彎曲加載曲線與彎曲卸載曲線間的面積，代表紗線塑性變形及不可逆結(jié)構(gòu)響應(yīng)所消耗的能量。

每個(gè)加載-卸載循環(huán)的總應(yīng)變能、彈性應(yīng)變能、耗散能和耗散率如圖8所示。由圖8(a)可知，在循環(huán)加載過程中，單股、雙股和三股鍍金鉬絲的總應(yīng)變能均隨著循環(huán)加載次數(shù)的增加而減小并慢慢趨于穩(wěn)定，其中總應(yīng)變能與單絲股數(shù)成正比。

圖8 鍍金鉬絲紗線在循環(huán)彎曲載荷下的能量耗散分析

單股、雙股和三股鍍金鉬絲紗線的彈性應(yīng)變能變化規(guī)律相同，都是在50個(gè)循環(huán)內(nèi)逐步衰退，如圖8(b)所示。對應(yīng)于紗線的彈性在循環(huán)內(nèi)逐漸下降，解釋了循環(huán)前后彎曲剛度損耗的現(xiàn)象。彈性應(yīng)變能的持續(xù)減小源于2個(gè)方面：一是在施力輥?zhàn)饔孟拢徊糠旨喚€塑性變形，發(fā)生耗散能的積累；二是紗線在應(yīng)力集中效應(yīng)的作用下，結(jié)構(gòu)保持率發(fā)生變化。另外，從能量曲線可看出，隨著彎曲循環(huán)數(shù)增加，紗線彈性應(yīng)變能的衰退速度變小，這可能是由于鍍金鉬絲紗線在加載初期的結(jié)構(gòu)響應(yīng)比較強(qiáng)烈，而紗線在彎曲加載過程中結(jié)構(gòu)響應(yīng)趨于穩(wěn)定。

紗線的耗散能導(dǎo)致其力學(xué)性能在循環(huán)載荷過程中出現(xiàn)連續(xù)退化，因此用加載過程中的耗散能描述紗線在循環(huán)加載過程中的剛度損耗程度。在循環(huán)彎曲載荷作用下，為適應(yīng)彎曲循環(huán)加載，紗線外部發(fā)生加捻結(jié)構(gòu)調(diào)整，內(nèi)部單絲結(jié)構(gòu)出現(xiàn)內(nèi)應(yīng)力屈服，因此一部分應(yīng)變能轉(zhuǎn)變成了耗散能。

但這種說法增加了人們的恐慌，越來越多的人涌入醫(yī)院，堅(jiān)稱自己頭痛惡心，絕對是吃了膠囊中了毒，搞得醫(yī)院亂成一團(tuán)。盡管警方和醫(yī)院竭力聲明被污染的只有泰諾速效膠囊這一種藥物，但人們卻對所有的泰諾產(chǎn)品敬而遠(yuǎn)之。一時(shí)間，“泰諾”名聲掃地，邁克耐爾公司瀕于崩潰。

雙股和三股鍍金鉬絲的耗散率接近，均大于單股鍍金鉬絲，其中雙股鍍金鉬絲的耗散率略大，這與之前的彎曲曲線重合度低和彎曲剛度損耗率高的結(jié)果相一致。在彎曲循環(huán)過程中，紗線結(jié)構(gòu)響應(yīng)由外向內(nèi)擴(kuò)展，這些變化主要是由于外部彎曲應(yīng)力-內(nèi)部單紗摩擦力-兩端張力耦合作用。由于在雙股鍍金鉬絲彎曲受載方向存在著單絲間互相滑移的極大可能，這種不穩(wěn)定結(jié)構(gòu)使雙股紗線在循環(huán)彎曲載荷下的剛度利用率最小，因此雙股鍍金鉬絲紗線在循環(huán)彎曲過程中具有較高的能量耗散率。

2.2 往復(fù)摩擦性能分析

200次往復(fù)摩擦加載后，記錄分析鍍金鉬絲紗線的宏觀力學(xué)性能和電學(xué)性能以及微觀表面形貌，研究金屬絲編織加工過程中的往復(fù)摩擦穩(wěn)定性能。

2.2.1 摩擦前后表觀形貌分析

用顯微成像技術(shù)檢測紗線在往復(fù)載荷下的形貌損傷程度，200次往復(fù)摩擦前后鍍金鉬絲紗線的表觀形貌如圖9所示。圖9(a)示出摩擦前紗線的宏觀紗線表面形貌，圖9(b)示出摩擦后紗線的表觀形貌?？梢?，由于在兩端有張力的情況下，摩擦點(diǎn)處的紗線仍為彎曲狀態(tài)，推測紗線在摩擦載荷作用下發(fā)生塑性變形。圖9(c)示出紗線摩擦前的微觀表面形貌，可見紗線表面鍍層均勻且無劃痕。圖9(d)示出紗線摩擦后的微觀表面形貌，可見紗線鍍金層有明顯刮痕，由掃描電鏡放大照片可知，往復(fù)摩擦后的雙股鍍金鉬絲表面出現(xiàn)大量鍍層剝落。通過場發(fā)射掃描電子顯微鏡對摩擦前后的鍍金鉬絲表面進(jìn)行能譜元素分析，Au元素分析結(jié)果見表1所示。摩擦后紗線表面的Au元素占比均下降，其中摩擦后的雙股鍍金鉬絲的Au元素?fù)p耗率大于另外2種鍍金鉬絲，說明雙股紗線表面的金鍍層損傷更為嚴(yán)重，該能譜元素分析結(jié)果與上述掃描電子顯微鏡照片中鍍層觀測結(jié)果一致。

表1 鍍金鉬絲摩擦前后Au元素

注：1#、2#、3#分別為單股、雙股和三股金屬絲。

對照圖中鍍金層損傷形貌推斷，在往復(fù)摩擦加載過程中，與鉤針接觸的紗線產(chǎn)生應(yīng)力集中，鉤針對紗線的摩擦區(qū)成為塑性變形和斷裂強(qiáng)度下降的重點(diǎn)區(qū)域，鍍金鉬絲紗線的摩擦損傷模式表現(xiàn)為鉤針接觸區(qū)的鍍金層破壞、單絲塑性變形和紗線結(jié)構(gòu)變化，紗線的結(jié)構(gòu)整體性下降。紗線在往復(fù)摩擦加載初期，損傷主要出現(xiàn)于鍍金層，隨著加載的增加，損傷表現(xiàn)為紗線結(jié)構(gòu)的變化和單絲的塑性變形，由此可見鍍金鉬絲紗線的破壞由外向內(nèi)擴(kuò)展。

2.2.2 摩擦前后拉伸性能分析

采用針鉤模擬法對鍍金鉬絲試樣施加往復(fù)摩擦載荷，對摩擦前后的金屬絲進(jìn)行拉伸測試，從中得出斷裂強(qiáng)力和斷裂伸長，計(jì)算紗線斷裂強(qiáng)度和斷裂伸長率，并對摩擦200次前后的拉伸數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，得出斷裂強(qiáng)度損耗率和斷裂伸長損耗率。往復(fù)摩擦前后鍍金鉬絲紗線的拉伸性能如圖10所示。

圖10 鍍金鉬絲紗線在往復(fù)摩擦作用前后的拉伸性能

往復(fù)摩擦載荷加載后，鍍金鉬絲的斷裂強(qiáng)度均有損耗，單股、雙股和三股鍍金鉬絲的斷裂強(qiáng)度分別降低了約12.57%、25.65%和24.58%，這是由于往復(fù)摩擦作用力使得金屬絲達(dá)到屈服極限，紗線發(fā)生塑性變形。斷裂伸長是由于拉伸使傾斜的單絲沿軸向轉(zhuǎn)動(dòng)和單絲的滑移，可用于表示紗線的拉伸變形能力。200次往復(fù)摩擦作用后，鍍金鉬絲的斷裂伸長率分別明顯下降，單股、雙股和三股鍍金鉬絲的斷裂伸長率降低了42.31%、66.59%和32.51%，表明摩擦后的金屬絲存在弱節(jié)，拉伸變形能力變?nèi)酢Ｆ渲袉喂慑兘疸f絲的斷裂強(qiáng)度和斷裂伸長損耗最小，是3種結(jié)構(gòu)紗線中摩擦穩(wěn)定性最好的，可用于上機(jī)織造，但由于其強(qiáng)度較低，需要對上機(jī)參數(shù)進(jìn)行特別調(diào)整。雙股鍍金鉬絲的強(qiáng)度和伸長率下降明顯，力學(xué)穩(wěn)定性最差，不適合上機(jī)織造。而三股鍍金鉬絲的斷裂強(qiáng)度和斷裂伸長率均優(yōu)于單股鍍金鉬絲，且性能損耗沒有雙股鍍金鉬絲那么大。綜合考慮，單股和三股鍍金鉬絲紗線在往復(fù)摩擦后的力學(xué)性能較穩(wěn)定，可用于后期織造。

2.2.3 摩擦前后電學(xué)性能分析

為揭示表面金鍍層在往復(fù)摩擦加載后的表面損傷行為及往復(fù)摩擦對后續(xù)織物電磁屏蔽性能的影響，應(yīng)用界面接觸法，采用自制的實(shí)驗(yàn)設(shè)備測試鍍金鉬絲紗線摩擦前后的接觸電阻，其結(jié)果如表2所示。

表2 鍍金鉬絲紗線摩擦前后接觸電阻

往復(fù)摩擦后的鍍金鉬絲的接觸電阻增大了3.04%、5.33%和6.21%。這是因?yàn)獒樸^接觸紗線作持續(xù)性往復(fù)運(yùn)動(dòng)，使得接觸區(qū)紗線的鍍金層刮痕明顯，導(dǎo)致鍍金鉬絲的接觸電阻增大。值得注意的是，往復(fù)摩擦后鍍金鉬絲的接觸電阻增幅并不大，這可能是由于金屬絲的直徑僅為27 μm，即標(biāo)定金屬絲和待測金屬絲的接觸面很小，所以電阻增長不明顯，但是該研究也表明鍍金鉬絲在往復(fù)摩擦后表面鍍金層損傷以及織造過程中的往復(fù)摩擦作用對其后續(xù)織物的力、電性能有影響。

3 結(jié) 論

本文研究對鍍金鉬絲紗線進(jìn)行彎曲應(yīng)力循環(huán)和摩擦應(yīng)力往復(fù)加載-卸載測試，基于彈塑性變形和能量分析理論，探索紗線的動(dòng)態(tài)力學(xué)響應(yīng)和結(jié)構(gòu)響應(yīng)行為，結(jié)合實(shí)驗(yàn)結(jié)果和理論分析選擇適合上機(jī)織造的紗線結(jié)構(gòu)。

在彎曲循環(huán)載荷下，鍍金鉬絲出現(xiàn)塑性變形和不可逆結(jié)構(gòu)響應(yīng)，存在彎曲剛度損耗行為。另外，在往復(fù)摩擦載荷下，鍍金鉬絲的破壞模式表現(xiàn)為由外向內(nèi)的鍍層損傷、紗線結(jié)構(gòu)不可逆響應(yīng)和單絲塑性變形，鍍金鉬絲基本性能在往復(fù)摩擦載荷作用下存在明顯損耗。

相比于雙股鍍金鉬絲，單股和三股鍍金鉬絲動(dòng)態(tài)力學(xué)響應(yīng)較穩(wěn)定，基本性能損耗及能量耗散率低，能達(dá)到穩(wěn)定織造的要求，更適宜用作電磁屏蔽織物的原材料。考慮到單股鍍金鉬絲強(qiáng)度較低，需要對上機(jī)參數(shù)進(jìn)行特別調(diào)整，因此三股鍍金鉬絲上機(jī)織造可操作性更高。

本文研究有助于進(jìn)一步理解鍍金鉬絲紗線在循環(huán)和往復(fù)載荷加載下的力學(xué)性能降低與結(jié)構(gòu)破壞機(jī)制，可用于紗線在可編織研究領(lǐng)域中的細(xì)觀和宏觀結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)，為鍍金鉬絲紗線的可編織性仿真模擬提供數(shù)據(jù)支持，豐富鍍金鉬絲紗線可編織性仿真數(shù)據(jù)庫。