林劍忠

(中鐵二十四局集團(tuán)福建鐵路建設(shè)有限公司 福建福州 350013)

1 引言

現(xiàn)階段我國為了緩解地面交通壓力，在地下空間方面的開發(fā)利用發(fā)展迅速，因此深基坑工程開挖和支護(hù)效能成為備受關(guān)注的熱點[1-2]。地下車站基坑建設(shè)面臨開挖深度大、周邊建筑物相距較近、地下管線錯綜復(fù)雜等一系列問題[3]。福州市位于東南沿海區(qū)域，工程地質(zhì)復(fù)雜，存在淤泥、液化砂層、基巖突起及孤石等地質(zhì)問題。

地下連續(xù)墻和圍護(hù)樁是地下車站基坑施工常用支護(hù)形式，為確保新建地下車站在施工過程中的安全與穩(wěn)定，諸多學(xué)者進(jìn)行了相關(guān)研究和分析。廖少明等[4]對比分析了地下車站采用不同擋土結(jié)構(gòu)、不同形狀的大尺度深基坑變形性狀，結(jié)果表明合理選擇支護(hù)方式可有效控制基坑自身變形并減少開挖對周邊環(huán)境的影響；張光建等[5]通過建立三維有限元模型，模擬計算地下車站深基坑開挖過程，研究了支撐軸力隨基坑開挖時間的變化規(guī)律；柴海博[6]采用數(shù)值模擬方法分析了地下連續(xù)墻水平位移、周邊地表沉降和基坑底隆起變化規(guī)律，并通過現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據(jù)進(jìn)行驗證；林春[7]通過研究深基坑在開挖、支護(hù)施工過程中的變形規(guī)律，提出采用地下連續(xù)墻＋內(nèi)支撐的組合支護(hù)形式可以滿足工程要求；王國富等[8]采用FLAC3D有限元軟件對緊鄰高層建筑結(jié)構(gòu)下基坑多種支護(hù)方案進(jìn)行仿真模擬，研究了各方案下基坑穩(wěn)定性及支護(hù)樁變形規(guī)律；黃云龍[9]采用ANSYS有限元軟件建立二維模型，分析了基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)在開挖過程中內(nèi)力變化和位移的關(guān)系；魏祥[10]等通過有限元彈塑性分析，提出樁基側(cè)向變形與有效加固寬度及最優(yōu)加固深度有關(guān)；趙玉華等[11]通過FLAC3D有限差分軟件，模擬基坑開挖與支護(hù)過程，分析隨鋼支撐數(shù)量施加，圍護(hù)樁體及基坑周圍土體變形規(guī)律；計鵬等[12]通過PLAXIS有限元軟件反演土體計算參數(shù)，數(shù)值模擬計算不同地面超載條件下支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力和位移情況。相關(guān)研究成果已經(jīng)在工程中得到了初步應(yīng)用，但沿海地區(qū)軟土基坑支護(hù)設(shè)計及施工還不夠完善，有待進(jìn)一步研究。

本文以福州機(jī)場快線某車站深基坑工程為例，采用ABAQUS有限元數(shù)值分析方法，對該深基坑工程地下連續(xù)墻成槽開挖過程中槽壁應(yīng)力和土體位移變化，及在內(nèi)支撐、地下連續(xù)墻和圍護(hù)樁支護(hù)下的開挖過程進(jìn)行數(shù)值分析，進(jìn)而得到不同開挖階段下的位移與應(yīng)力，并總結(jié)出基坑支護(hù)效能與基坑開挖深度的關(guān)系。研究結(jié)果可為沿海地區(qū)后續(xù)深基坑工程設(shè)計和施工提供參考。

2 工程背景

福州-長樂機(jī)場軌道交通沿線某車站為地下二層曲線島式車站，采用明挖順作方案施工。建設(shè)場地地層主要包括雜填土、黏土、粉質(zhì)黏土、坡積粉質(zhì)黏土、殘積砂質(zhì)黏土、全風(fēng)化花崗巖、砂土狀強(qiáng)風(fēng)化花崗巖、碎塊狀強(qiáng)風(fēng)化花崗巖和中風(fēng)化花崗巖。車站全長182.4 m，地表以下較大范圍內(nèi)為淤泥，標(biāo)準(zhǔn)段車站軌面埋深16.18 m，頂板覆土1.8～3.25 m。由于該地區(qū)地質(zhì)條件的特殊性，工程經(jīng)驗還不夠成熟，因此基坑施工存在一定的安全隱患，需進(jìn)行安全性分析。

3 地下連續(xù)墻成槽數(shù)值模擬

3.1 有限元計算模型

依據(jù)工程設(shè)計資料建立三維基坑模型，考慮到開挖影響范圍約為開挖深度的兩倍，模型長度方向取100 m，寬度方向取25 m，深度取35 m。地下連續(xù)墻深度為25 m，寬度為0.8 m。土體及水泥土采用Mohr-Coulomb屈服條件為破壞準(zhǔn)則的彈塑性模型，計算模型底部全部約束，側(cè)向施加水平方向約束，土體承受重力荷載，連續(xù)墻開挖面施加靜水壓力。主要土層巖土力學(xué)參數(shù)見表1。

表1 主要土層巖土力學(xué)參數(shù)

3.2 計算結(jié)果與分析

3.2.1 地下連續(xù)墻槽壁水平剪應(yīng)力分布

由圖1可知，開挖15 m和25 m，槽壁最大剪應(yīng)力均出現(xiàn)在10 m深度處。10 m以下，剪應(yīng)力逐漸減小；開挖至25 m時，在18 m深度處出現(xiàn)剪應(yīng)力零點，此處墻體彎矩值最大。

3.2.2 土體及槽壁變形分析

分析結(jié)果表明，地下連續(xù)墻開挖深度分別為15 m和25 m時周圍土體水平位移變形規(guī)律基本一致。土體最大水平位移分布在槽壁兩側(cè)，在深度10 m左右，周圍土體向槽內(nèi)發(fā)生明顯變形。圖2為不同開挖深度下槽壁中心線水平變形隨深度變化曲線?？梢钥闯?，開挖15 m和25 m時，槽壁水平變形隨深度先增大后減小，槽壁最大水平變形發(fā)生在10 m深度處。開挖25 m時，槽壁最大水平位移達(dá)到5 cm。實際施工過程中，可以將地下10 m處水泥土墻側(cè)移作為變形控制條件。

圖3為槽壁中心線上垂直槽壁方向地表沉降變化曲線。可以看出，地表沉降呈典型的勺形分布。最大沉降發(fā)生位置與開挖深度有關(guān)，開挖15 m時，最大沉降發(fā)生在距離槽壁4 m左右，最大沉降達(dá)1.7 cm；開挖深度增大到25 m時，最大沉降發(fā)生在距離槽壁2.5 m左右，最大沉降達(dá)2.1 cm。

3.2.3 影響因素分析

(1)槽壁側(cè)向變形與開挖深度關(guān)系

取泥漿重度為12.5 kN/m3，槽段開挖寬度為5 m，分別模擬開挖深度為3、15、20和25 m時的開挖工況，得到不同開挖深度對槽壁最大水平位移影響規(guī)律，如圖4所示。可以看出，槽壁側(cè)向變形隨開挖深度增加而增大。當(dāng)開挖深度較小時，側(cè)向變形隨開挖深度變化較快，隨開挖深度增加變化趨于緩慢。當(dāng)開挖深度從3 m增大到15 m時，槽壁側(cè)向變形從2.1 cm增大到5 cm；當(dāng)開挖深度從15 m增大到25 m時，槽壁側(cè)向變形從5 cm增大到5.8 cm。

(2)槽壁側(cè)向變形及地表最大沉降與泥漿重度關(guān)系

分析開挖槽段寬度5 m、開挖深度25 m、地下水位為2 m條件下，泥漿重度分別為10、11、12.5、13和14 kN/m3時，槽壁側(cè)向變形和地表沉降變化規(guī)律。圖5為槽壁最大水平位移、地表最大沉降與泥漿重度關(guān)系曲線?？梢钥闯觯郾谧畲笏轿灰齐S泥漿重度增加而明顯減小。當(dāng)泥漿重度為10 kN/m3，槽壁最大水平位移達(dá)13 cm，當(dāng)泥漿重度增大至12.5 kN/m3時，最大水平位移減小到5.8 cm。地表最大沉降隨泥漿比重增加而呈線性減小。因此在實際施工中，應(yīng)嚴(yán)格控制泥漿比重，確保槽壁側(cè)向變形和地表沉降不超過限值。

4 不同支護(hù)方式效能分析

4.1 有限元計算模型

機(jī)場快線地下車站基坑寬18 m，開挖深度為16 m。考慮到邊界效應(yīng)影響，確定模型尺寸為90 m×60 m×30 m?；蛹s束采用地面支承約束邊界。本構(gòu)模型采用Mohr-Coulomb彈塑性模型。

4.2 計算結(jié)果與分析

分別對地下連續(xù)墻和圍護(hù)樁兩種支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行基坑開挖過程分析?；臃?步開挖，加4道支撐。分析結(jié)果表明，開挖至第三步時，圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移最大；開挖至第四步時，支撐軸力最大。

圖6為地下連續(xù)墻和旋噴樁支護(hù)結(jié)構(gòu)在開挖第三步時圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平變形。可以看出，地下連續(xù)墻支護(hù)時，圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平變形最大為3 mm；旋噴樁支護(hù)時，圍護(hù)結(jié)構(gòu)最大水平變形為4.4 mm，地下連續(xù)墻支護(hù)效果優(yōu)于旋噴樁。但無論采用哪種支護(hù)方式，圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平變形均滿足剛度要求。

圖7為分別采用地下連續(xù)墻支護(hù)和旋噴樁支護(hù)開挖到第四步時，不同深度處支撐軸力值。距離地面13 m處支撐軸力最大，旋噴樁支護(hù)達(dá)5 120 kN，地下連續(xù)墻支護(hù)達(dá)4 710 kN。地下連續(xù)墻支護(hù)支撐軸力略小于旋噴樁支護(hù)。

5 抽條加固和裙邊加固

5.1 有限元計算模型

基坑開挖前，對基坑范圍內(nèi)軟土采取兩種加固方式，即抽條加固和裙邊加固。考慮到開挖影響范圍大約為開挖深度的兩倍，模型長度方向取90 m，寬度方向取60 m，深度取30 m。地下連續(xù)墻深度為25 m，寬度0.8 m。模型底部全約束，側(cè)向加水平方向約束，土體承受重力荷載。本構(gòu)模型采用Mohr-Coulomb彈塑性模型。抽條加固每條加固寬度為2.2 m，加固間距為3 m；裙邊加固基坑周邊加固范圍為3 m。

5.2 計算結(jié)果與分析

分析結(jié)果表明，基坑開挖到第四步時，內(nèi)部土體所產(chǎn)生的位移最大。抽條加固和裙邊加固內(nèi)部土體最大水平位移分別為4.4 cm和4.9 cm。

圖8為不同加固方式下基坑開挖到第四步時基坑周圍地表沉降和開挖到第三步時圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平變形?？梢钥闯觯扇煞N不同加固方式，地表最大沉降發(fā)生在距離基坑邊緣大約14 m處，地表沉降較小，二者最大沉降值基本相同，最大值為1.6 mm。距離基坑邊緣較近處，采取抽條加固方式時，地表沉降較小。開挖深度為13 m時，圍護(hù)結(jié)構(gòu)最大水平位移發(fā)生在距離地表約5 m處。采取裙邊加固時，圍護(hù)結(jié)構(gòu)最大水平位移為9.2 mm；采取抽條加固時，圍護(hù)結(jié)構(gòu)最大水平位移為3.1 mm。因此，抽條加固效果優(yōu)于裙邊加固。

6 結(jié)束語

通過分析地下連續(xù)墻成槽過程槽壁應(yīng)力、土體位移及地下連續(xù)墻和旋噴樁支護(hù)兩種不同支護(hù)方案，得到如下結(jié)論:

(1)槽壁側(cè)向變形隨開挖深度增加而增大，開挖15 m和25 m時，槽壁最大橫向變形均發(fā)生在地表下10 m位置。

(2)泥漿比重對槽壁橫向變形及地表沉降影響顯著。當(dāng)泥漿重度為12.5 kN/m3時，槽壁最大水平位移達(dá)5.8 cm。地表最大沉降隨泥漿重度增加而呈線性減小。

(3)采取兩種支護(hù)方式，基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平變形較小。采取旋噴樁支護(hù)時，基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)最大水平變形為4.4 mm；采取地下連續(xù)墻支護(hù)時，基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平變形為3 mm。兩者圍護(hù)剛度均滿足設(shè)計要求。

(4)采取地下連續(xù)墻支護(hù)時，基坑底隆起量及圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平變形均小于旋噴樁支護(hù)，地下連續(xù)墻支護(hù)效果略好于旋噴樁。

(5)增加支撐數(shù)，能有效減小圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平變形與支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力。

(6)抽條加固基坑內(nèi)軟土其效果優(yōu)于裙邊加固。采取裙邊加固時，圍護(hù)結(jié)構(gòu)最大水平位移為9.2 mm；采取抽條加固時，圍護(hù)結(jié)構(gòu)最大水平位移為3.1 mm。