供稿|牟立君，張群，姜宏剛 /

內(nèi)容導(dǎo)讀

針對(duì)SWRH82B 盤條拉拔斷裂形貌為杯錐狀斷口質(zhì)量問題，通過對(duì)煉鋼廠和軋鋼廠生產(chǎn)過程及出廠檢驗(yàn)情況進(jìn)行調(diào)查，煉鋼工序及軋制工序生產(chǎn)過程未發(fā)現(xiàn)異常，對(duì)化學(xué)成分、力學(xué)性能、晶粒度、組織、夾雜物和脫碳層檢驗(yàn)分析結(jié)果均滿足標(biāo)準(zhǔn)要求，排除了生產(chǎn)和檢驗(yàn)過程異常。對(duì)斷裂缺陷試樣的心部缺陷、網(wǎng)狀碳化物及氣體O、N 分析，試樣杯錐狀斷絲的直接原因仍是由于鑄坯凝固組織芯部的中心疏松、縮孔缺陷所致，同時(shí)氣體N 含量過高一定程度的降低了鋼絲拉拔過程的塑性指標(biāo)，降低了鋼絲對(duì)于心部缺陷的耐抗力，提高了斷絲幾率。

近期，規(guī)格為φ12.5 mm SWRH82B 盤條在后期拉拔加工過程中部分爐次出現(xiàn)杯錐狀斷絲現(xiàn)象，斷裂樣品如圖1 所示。與以往產(chǎn)品相比，本次發(fā)生幾率相對(duì)較大，斷絲隨機(jī)性較強(qiáng)。為明確、驗(yàn)證斷絲原因，對(duì)相關(guān)產(chǎn)品廠內(nèi)生產(chǎn)過程及出廠檢驗(yàn)情況進(jìn)行了調(diào)查，冶煉和加工工序未發(fā)現(xiàn)異常，力學(xué)性能、晶粒度、組織、夾雜物和脫碳層檢驗(yàn)結(jié)果均滿足標(biāo)準(zhǔn)要求，排除了生產(chǎn)和檢驗(yàn)過程異常。對(duì)斷裂缺陷試樣的心部缺陷、網(wǎng)狀碳化物及氣體O、N 分析，最終確定斷裂原因?yàn)闅怏wN 含量過高所致。

鋼材生產(chǎn)工藝

生產(chǎn)工藝：高爐鐵水→鐵水預(yù)處理→120 t 轉(zhuǎn)爐冶煉→LF 精煉爐→150 mm×150 mm 連鑄坯→推鋼式加熱爐加熱→高壓水除鱗→控軋控冷→檢驗(yàn)→入庫?；瘜W(xué)成分如表1 所示。

表1 化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) %

加熱工藝：預(yù)熱段880±50 °C，加熱段1100±50 °C，均熱段1140±30 °C，總加熱時(shí)間90～180 min。軋制工藝：開軋第1 架入口溫度控制在1020±20 °C，精軋入口溫度控制在920±30 °C，吐絲溫度控制在870±20 °C。

風(fēng)冷工藝：鋼材軋制過程采用控制風(fēng)冷過程，共11 架風(fēng)機(jī)，前10 架開，第11 架關(guān)閉，其中第0 架、第6～10 架非變頻風(fēng)機(jī)開口100%，第1～5架變頻風(fēng)機(jī)設(shè)置頻率50 Hz；第1～11 架佳靈風(fēng)機(jī)開口度30%。

鋼材檢驗(yàn)分析

(1)力學(xué)性能檢驗(yàn)

對(duì)鋼材的抗拉強(qiáng)度、斷面收縮率實(shí)測(cè)分析，力學(xué)性能檢驗(yàn)滿足標(biāo)準(zhǔn)要求，實(shí)測(cè)結(jié)果見圖2～3。

(2)晶粒度、組織、夾雜物和脫碳層檢驗(yàn)

成品鋼材顯微組織均為索氏體+珠光體+少量碳化物(S+P+C 少)，索氏體率均為1.5 級(jí)，沒有異常網(wǎng)狀滲碳體、馬氏體組織；A 類、B 類、C 類、D 類及DS 類非金屬夾雜物均滿足標(biāo)準(zhǔn)要求，脫碳層深度均不大于0.12 mm，滿足鋼材標(biāo)準(zhǔn)要求。成品鋼材組織、非金屬夾雜物和脫碳層實(shí)測(cè)檢驗(yàn)結(jié)果見表2 所示。

表2 物理檢驗(yàn)結(jié)果

(3)金相檢驗(yàn)

圖4 和圖5 分別為1#試樣和2#試樣心部斷裂缺陷及其組織金相檢驗(yàn)結(jié)果。鋼絲心部均存在明顯的孔洞缺陷，2#鋼絲試樣芯部缺陷邊部發(fā)現(xiàn)存在少量網(wǎng)碳組織。

網(wǎng)碳實(shí)際上是過冷奧氏體組織轉(zhuǎn)變的過程中，沿奧氏體晶界析出的二次滲碳體搭接成網(wǎng)的一種組織宏觀形式。普遍出現(xiàn)于高碳含量的過共析鋼，C 含量越高出現(xiàn)的幾率越大，是種高溫轉(zhuǎn)變的組織形態(tài)。最為有效的控制方式就是在相對(duì)穩(wěn)定或較低鑄坯C 元素偏析指數(shù)下，采用相變前期相對(duì)較大的冷卻速率，使過冷奧氏體快速溫降到索氏體轉(zhuǎn)變溫度，但其間不乏還有少量的滲碳體析出。所以SWRH82B 的金相組織通常為索氏體+珠光體+少量碳化物(S+P+C 少)。

所以，網(wǎng)碳組織出現(xiàn)的根本原因主要為以下2 個(gè)方面：冷卻速率低，高溫轉(zhuǎn)變誘發(fā)；嚴(yán)重的C 偏析，加大二次滲碳體的析出成網(wǎng)幾率。

以上兩種因素可以單獨(dú)存在也可以相互促生，其形成網(wǎng)碳的表現(xiàn)形式會(huì)有差異。整體由于冷卻速率低誘發(fā)形成的網(wǎng)碳應(yīng)是分布范圍廣，結(jié)網(wǎng)數(shù)量大的最為嚴(yán)重的形式。

高強(qiáng)度盤調(diào)鋼SWRH82B 中Cr 元素的作用如下：

大量的生產(chǎn)實(shí)踐驗(yàn)證了一些合金元素在過共析鋼組織轉(zhuǎn)變中的作用，Cr 元素是最為常見的強(qiáng)化元素。Cr 元素具有高的淬透性，極大提高了過冷奧氏體的穩(wěn)定性，在熱軋盤條組織轉(zhuǎn)變的過程中可以使過冷奧氏體順利通過高溫相變區(qū)在相對(duì)較低的溫度下發(fā)生組織轉(zhuǎn)變。對(duì)于SWRH82B 而言是通過形成更大比例、小片層間距的索氏體組織來提高盤條強(qiáng)度。換句話說Cr 元素可以在一定程度上抑制網(wǎng)碳的形成。例如不含Cr 的80 鋼，大規(guī)格盤條經(jīng)常能發(fā)現(xiàn)存在網(wǎng)碳組織。而對(duì)于加Cr 的SWRH82B 鋼而言，以我們的工藝控制方式，近幾年的生產(chǎn)檢驗(yàn)實(shí)踐，經(jīng)常出現(xiàn)的不良組織是馬氏體，常規(guī)檢驗(yàn)中，包括之前的異議樣品檢驗(yàn)分析中也未發(fā)現(xiàn)存在明顯的網(wǎng)碳組織。還比如90 級(jí)簾線鋼LX92A，通過降Mn 加Cr 的方式達(dá)到穩(wěn)定強(qiáng)度，保證組織無網(wǎng)碳產(chǎn)生。

風(fēng)冷過程中輥道盤條下線受阻，輥道停止，在制盤條繼續(xù)吐絲堆積，此時(shí)不同部位鋼卷的冷卻狀態(tài)是混亂的，堆積在里面的大部分處于高溫狀態(tài)，網(wǎng)碳發(fā)生的幾率極大。風(fēng)冷輥道上異常鋼卷為非正常風(fēng)冷工藝所致，必須給予準(zhǔn)確標(biāo)定剔除。

如同沒有嚴(yán)格意義上的潔凈鋼一樣，也不存在不偏析的高碳鋼。但是對(duì)于一些異常組織的出現(xiàn)，不論是高溫網(wǎng)碳還是低溫馬氏體，不能夠簡(jiǎn)單、直接的定性為由鑄坯的成分偏析誘發(fā)，應(yīng)該通過異常組織的分布形式、分布范圍、嚴(yán)重程度、出現(xiàn)幾率、使用表現(xiàn)等方面綜合分析評(píng)估。

(4)氣體檢驗(yàn)

對(duì)5 個(gè)軋制號(hào)鋼絲樣品進(jìn)行O、N 氣體含量檢驗(yàn)，檢驗(yàn)結(jié)果見表3。

表3 斷絲樣品O、N 氣體含量檢驗(yàn)

從表3 實(shí)物鋼絲N 含量檢驗(yàn)結(jié)果看，普遍高于內(nèi)部自定的放行條件要求。對(duì)鋼絞線N 元素的控制，主要源于簾線鋼用戶使用反饋、N 元素的質(zhì)量特性及其他廠家同類產(chǎn)品的質(zhì)量控制思路。

鋼材中N 元素對(duì)盤條最直接的影響就是時(shí)效后，盤條強(qiáng)度、硬度指標(biāo)的提高，塑性、韌性的降低，而塑性、韌性指標(biāo)正是高碳盤條拉拔性能的關(guān)鍵體現(xiàn)。國標(biāo)及目前北營(yíng)鋼絞線技術(shù)條件上并未明確給出控制要求，根據(jù)生產(chǎn)實(shí)際過程中對(duì)鋼絞線N 元素含量限制，主要采取鑄坯成分抽檢的方式進(jìn)行檢驗(yàn)。

結(jié)論

通過相關(guān)的檢驗(yàn)分析，所檢試樣杯錐狀斷絲的直接原因是由于鑄坯凝固組織芯部的中心疏松、縮孔缺陷所致。鑄坯個(gè)別缺陷部位異常增高的C 偏析，促使了該部位在原有正常盤條冷卻強(qiáng)度的基礎(chǔ)上，形成了局部輕微的網(wǎng)碳組織，但此時(shí)的網(wǎng)碳組織并不是誘發(fā)杯錐狀斷絲的直接原因。

斷絲樣品較高的N 含量，一定程度的降低了鋼絲拉拔過程的塑性指標(biāo)，同時(shí)也降低了鋼絲對(duì)于芯部缺陷的耐抗力，提高了斷絲幾率。