王春耀，周 建，簡(jiǎn)俊常，鄭興博，駱 偉

（1.山東能源集團(tuán)魯西礦業(yè)有限公司，山東 菏澤 274700；2.山東李樓煤業(yè)有限公司，山東 菏澤 274700；3.兗煤菏澤能化有限公司 趙樓煤礦，山東 菏澤 274700；4.山東新巨龍能源有限責(zé)任公司，山東 菏澤 274700）

為解決長(zhǎng)距離通風(fēng)下的礦井熱害問題[1-2]，國(guó)內(nèi)外相關(guān)學(xué)者針對(duì)深井通風(fēng)和礦井降溫技術(shù)進(jìn)行了相關(guān)研究[3-6]。程伯明等[7]針對(duì)深井工作區(qū)域風(fēng)量分配、風(fēng)量管理和漏風(fēng)等問題，對(duì)礦井通風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn)；石乃敏等[8]針對(duì)金屬礦山的復(fù)雜通風(fēng)系統(tǒng)、風(fēng)流漏風(fēng)短路、風(fēng)量不足且氣溫偏高等問題，提出以通風(fēng)系統(tǒng)優(yōu)化改造為主、局部制冷為輔的綜合降溫技術(shù)；苗俊德等[9]提出了1 種工作面局部降溫技術(shù)，通過在工作面設(shè)置多個(gè)冷風(fēng)口的方式對(duì)局部進(jìn)行降溫，采用數(shù)值模擬對(duì)其降溫效果進(jìn)行驗(yàn)證；易欣等[10]分析了全風(fēng)量井口降溫技術(shù)的可行性，并提出了井口大風(fēng)量空氣處理技術(shù)及井口封閉技術(shù)；Guo 等[11]采用深井回風(fēng)作為深井冷卻系統(tǒng)的冷卻能量，試驗(yàn)得到冷卻系統(tǒng)對(duì)工作面溫度和濕度分別降低了8～12 ℃和8%～15%；Luo Y 等[12]進(jìn)行了U 型和Y 型通風(fēng)系統(tǒng)的降溫試驗(yàn)研究，Y 型通風(fēng)系統(tǒng)的巷道風(fēng)流溫度比U 型通風(fēng)系統(tǒng)低3～5 ℃，濕度從95%～100%降至92%左右?；诖耍陨綎|巨野礦區(qū)新巨龍、趙樓及李樓礦井為研究對(duì)象，通過對(duì)高溫?zé)岷ΦV井通風(fēng)熱害防治難點(diǎn)的分析，提出井下集中式降溫系統(tǒng)和礦井全風(fēng)量降溫系統(tǒng)相結(jié)合的降溫方法，并對(duì)降溫系統(tǒng)運(yùn)行前后井口風(fēng)流和工作面進(jìn)風(fēng)的沿程風(fēng)流狀態(tài)對(duì)比，分析系統(tǒng)的降溫效果。

1 高溫?zé)岷ΦV井通風(fēng)及熱害防治難點(diǎn)

1.1 高溫礦井通風(fēng)難點(diǎn)

礦井開采程度提高后，井下采區(qū)和工作面布置范圍更廣，工作面距離進(jìn)風(fēng)井口長(zhǎng)度增加，通風(fēng)系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)復(fù)雜[13-14]。煤礦開采中，工作面設(shè)計(jì)長(zhǎng)度增加后需風(fēng)量也相應(yīng)增加，因此礦井通風(fēng)系統(tǒng)的供風(fēng)量和風(fēng)壓均隨礦井開采強(qiáng)度進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。礦井進(jìn)風(fēng)量增加后，風(fēng)流在井巷沿程流動(dòng)過程時(shí)的摩擦阻力隨通風(fēng)路線的延長(zhǎng)而相應(yīng)增加。由于井巷斷面、方向變化以及分叉和匯合點(diǎn)增多，使風(fēng)流的局部阻力增加，造成風(fēng)流能量的損失。在礦井通風(fēng)過程中為了克服通風(fēng)阻力，除了降低井巷摩擦阻力、減小局部阻力和優(yōu)化調(diào)整風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，還需增加礦井的通風(fēng)動(dòng)力來滿足礦井開采通風(fēng)的安全需求[15]。

在無高溫?zé)岷ΦV井中，增大通風(fēng)動(dòng)力的主要影響在于礦井通風(fēng)機(jī)負(fù)荷增加，造成耗電量升高，降低煤礦生產(chǎn)的經(jīng)濟(jì)性。然而，對(duì)于高溫礦井不僅僅存在增大能耗的問題，因?yàn)榈V井通風(fēng)阻力的增加，風(fēng)流與井巷之間的熱交換作用時(shí)間延長(zhǎng)，熱量傳遞增加，導(dǎo)致風(fēng)流在相同流動(dòng)距離內(nèi)溫升速率更快，進(jìn)一步加劇礦井熱害。

1.2 高溫礦井熱害防治難點(diǎn)

巨野煤田位于山東省西南部，主采煤層為3#煤層，開采深度大，地溫高，煤層平均采深-1 010 m，平均地溫38 ℃。巨野煤田所屬礦井普遍存在高溫?zé)岷栴}，且隨著開采強(qiáng)度的增加熱害問題日趨加劇。新巨龍公司煤層屬正常地溫梯度為背景的高溫區(qū)，地層年恒溫帶為50～55 m，溫度為18.2 ℃，平均地溫梯度2.20 ℃/100 m，非煤系地層平均地溫梯度1.85℃/100 m，煤系地層平均地溫梯度2.76 ℃/100 m，初期采區(qū)大部分塊段原始巖溫為37～45 ℃，處于二級(jí)熱害區(qū)域。

礦井主要熱源有地表季節(jié)性氣溫、地溫、空氣壓縮熱、大型機(jī)電設(shè)備散熱及氧化放熱等，礦井進(jìn)風(fēng)流溫度升高的主要原因是地表季節(jié)性氣溫，每年7 月是地表氣溫最高的時(shí)間，日最高氣溫可達(dá)41.6 ℃，濕度可達(dá)80%以上。礦井開采深度增加，造成圍巖溫度升高和通風(fēng)路線長(zhǎng)度增加，其中進(jìn)風(fēng)豎井長(zhǎng)度增加導(dǎo)致空氣壓縮產(chǎn)熱增加，同時(shí)風(fēng)流與巷道圍巖之間的熱交換長(zhǎng)度增加，熱量交換作用加強(qiáng)。通風(fēng)距離增加后，為滿足礦井通風(fēng)的要求，需要增大礦井通風(fēng)量和通風(fēng)速度，因此造成高溫礦井工作面兩端的壓差增大，同時(shí)由于工作面高溫環(huán)境產(chǎn)生的熱風(fēng)壓，導(dǎo)致工作面兩端的風(fēng)壓差加劇，造成采空區(qū)的漏風(fēng)量增加，風(fēng)流在采空區(qū)內(nèi)與垮落圍巖的熱濕交換作用以及煤氧化產(chǎn)生的熱量導(dǎo)致采空區(qū)風(fēng)流溫度升高，高溫風(fēng)流漏出工作面后對(duì)工作面熱環(huán)境造成影響。礦井開采機(jī)械化程度提高，機(jī)械設(shè)備使用率增加，機(jī)械設(shè)備散熱也成為礦井主要熱源之一。

2 高溫?zé)岷ΦV井分級(jí)降溫方法

礦井各熱源影響作用導(dǎo)致工作面風(fēng)流溫度和濕度增加，井下空氣的溫度、濕度、風(fēng)速達(dá)到一定的狀態(tài)以后，人體出現(xiàn)體溫調(diào)節(jié)功能失調(diào)和熱疲勞，形成礦井熱害[16]。《煤礦安全規(guī)程》第六百五十五條和第六百五十六條規(guī)定采掘工作面空氣溫度不得超過26 ℃、機(jī)電設(shè)備硐室不得超過30 ℃，有熱害的井工煤礦應(yīng)當(dāng)采取制冷降溫措施[17]。為有效解決礦井熱害問題，以巨野礦區(qū)新巨龍煤礦為例，提出了由進(jìn)風(fēng)井口降溫和井下集中式降溫相結(jié)合的分級(jí)降溫方法，從進(jìn)風(fēng)井筒開始沿風(fēng)流流動(dòng)路徑至工作面進(jìn)行逐級(jí)降溫。

2.1 礦井全風(fēng)量井口降溫系統(tǒng)

風(fēng)流在豎井中流動(dòng)時(shí)，風(fēng)流熱量的增加主要包括3 個(gè)方面：風(fēng)流壓縮熱、風(fēng)流與井壁的摩擦生熱及井筒壁與風(fēng)流的對(duì)流散熱[18]。礦井進(jìn)口風(fēng)流溫度降低能有效減小進(jìn)入礦井的熱量，在進(jìn)風(fēng)井口對(duì)風(fēng)流進(jìn)行降溫除濕，從源頭解決風(fēng)流的高濕高溫問題，有效達(dá)到降溫目的。為解決地表風(fēng)流溫度對(duì)井下環(huán)境的影響，建立了礦井全風(fēng)量井口降溫系統(tǒng)，系統(tǒng)主要由水源熱泵機(jī)組、冷卻塔、無動(dòng)力換熱器等組成。

2.1.1 礦井全風(fēng)量降溫需冷量

對(duì)新巨龍礦井地表氣溫進(jìn)行長(zhǎng)時(shí)間觀測(cè)，以進(jìn)風(fēng)溫度20 ℃和相對(duì)濕度95%為降溫目標(biāo)，以現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)的實(shí)際平均溫度進(jìn)行降溫冷負(fù)荷進(jìn)行計(jì)算。新巨龍礦總進(jìn)風(fēng)量30 000 m3/min（主井11 000 m3/min，副井19 000 m3/min），可處理進(jìn)風(fēng)空氣所需的冷負(fù)荷為：主井9 393 kW；副井16 224 kW。計(jì)算公式為：

P=Gρ（h2-h1） （1）

式中：P 為冷負(fù)荷；G 為體積流量，m3/s；ρ 為空氣密度，冷卻前空氣密度，干球溫度34.4 ℃、相對(duì)濕度72.7%、99.89 kPa 壓力的空氣密度約1.131 kg/m3；h1為冷卻前空氣（34.4 ℃、72.7%相對(duì)濕度）比焓，101.3 kJ/kg；h2為冷卻后空氣（20 ℃、95%相對(duì)濕度）比焓，56.0 kJ/kg。

2.1.2 制冷機(jī)組配置與工藝

考慮到夏季制冷和冬季井口供熱需求，根據(jù)礦井降溫需冷量，設(shè)計(jì)選用4 臺(tái)離心式冷水機(jī)組，單臺(tái)機(jī)組制冷負(fù)荷6 000 kW，額定輸入功率1 022 kW，2 臺(tái)2 500 kW 的離心機(jī)組，地面制冷站總制冷負(fù)荷可達(dá)到29 000 kW，總制熱負(fù)荷達(dá)24 000 kW，其中2 臺(tái)2 500 kW 離心機(jī)組作為全年洗浴用水熱源及夏季礦井全風(fēng)量降溫補(bǔ)充制冷。制冷機(jī)組輔助設(shè)備有冷凍水泵4 臺(tái)，設(shè)計(jì)流量為1 760 m3/h。冷卻水泵4 臺(tái)，設(shè)計(jì)流量為2 160 m3/h。冷卻水塔4 組，設(shè)計(jì)流量為1 575 m3/h，4 組冷卻水塔并聯(lián)使用便于冷卻水流量的分配。

水源熱泵機(jī)組冷凍水系統(tǒng)及冷卻水系統(tǒng)均采用純凈水，冷凍水系統(tǒng)為閉式循環(huán)，水量基本不損耗，冷卻水系統(tǒng)為開式循環(huán)，存在夏季蒸發(fā)情況，需要補(bǔ)充水量。冬季采暖時(shí)冷卻水系統(tǒng)通過板式換熱器與礦井涌水進(jìn)行熱交換，作為水源熱泵熱源。

2.1.3 井口空氣換熱系統(tǒng)

1）副井口換熱系統(tǒng)。副井口設(shè)計(jì)進(jìn)風(fēng)量為19 000 m3/min，對(duì)進(jìn)風(fēng)井口的全部風(fēng)量進(jìn)行處理（溫度20℃，相對(duì)濕度95%）需要的冷負(fù)荷為16 224 kW。根據(jù)GB 50019—2015 換熱器選型應(yīng)預(yù)留0.15～0.25 的富裕系數(shù)，換熱器按18 658～20 280 kW 選型，總制冷負(fù)荷21 260 kW，處理風(fēng)量23 776 m3/min，表冷器換熱總面積396 m2。副井口空氣換熱器設(shè)計(jì)參數(shù)見表1。副井表冷器平面布置圖如圖1。

表1 副井口空氣換熱器設(shè)計(jì)參數(shù)Table 1 Design parameters of auxiliary wellhead air heat exchanger

圖1 副井表冷器平面布置圖Fig.1 Layout of surface cooler of auxiliary well

2）主井口換熱系統(tǒng)。主井口設(shè)計(jì)進(jìn)風(fēng)量為11 000 m3/min，對(duì)進(jìn)風(fēng)空氣狀態(tài)全部進(jìn)行處理（溫度20 ℃，相對(duì)濕度95%）需要的冷負(fù)荷為9 393 kW。根據(jù)換熱器選型的富裕系數(shù)，選用26 臺(tái)功率為450 kW 的無動(dòng)力空氣換熱器，表冷器額定總制冷量11 700 kW，處理風(fēng)量13 728 m3/min，表冷器換熱總面積228.8 m2。主井口無動(dòng)力表冷器裝在井筒側(cè)壁，配備可調(diào)式風(fēng)葉，通過調(diào)節(jié)風(fēng)葉開合，調(diào)節(jié)礦井進(jìn)風(fēng)量及風(fēng)壓。主井表冷器平面布置圖如圖2。

圖2 主井表冷器平面布置圖Fig.2 Layout of surface cooler in main well

2.1.4 井口封閉技術(shù)

為確保井口通風(fēng)降溫效果，增強(qiáng)井口建筑物的密閉性，減少未經(jīng)表冷器處理的高溫風(fēng)流漏入進(jìn)風(fēng)井口，降低對(duì)井口全風(fēng)量通風(fēng)降溫的影響，井口需要進(jìn)行封閉減少漏風(fēng)。副井井口房封閉示意圖如圖3。

圖3 副井井口房封閉示意圖Fig.3 Schematic diagram of sealing of wellhead house of auxiliary well

井筒房四周使用彩鋼板或玻璃窗進(jìn)行密封，在副井東西兩側(cè)各設(shè)置2 道封閉通道，進(jìn)車側(cè)封閉通道長(zhǎng)30 m，出車側(cè)封閉通道長(zhǎng)28 m。在井筒房的東西兩側(cè)封閉通道的端頭，設(shè)置自動(dòng)開啟的可視風(fēng)門。自動(dòng)風(fēng)門設(shè)置有1 組紅外線感應(yīng)探頭，當(dāng)車輛接近電動(dòng)風(fēng)門時(shí)，紅外線感應(yīng)探頭檢測(cè)到車輛后，對(duì)應(yīng)自動(dòng)風(fēng)門開啟，待車輛全部通過后，風(fēng)門自動(dòng)關(guān)閉。后側(cè)對(duì)應(yīng)軌道的電動(dòng)風(fēng)門開啟，在通過后道門以后，后道門保持關(guān)閉。在電動(dòng)風(fēng)門開啟時(shí)，其對(duì)應(yīng)的后道電動(dòng)風(fēng)門保持關(guān)閉。當(dāng)電動(dòng)門失電時(shí)，所有電動(dòng)門處于開啟狀態(tài)。在井口等候室出入口各安設(shè)1 道自動(dòng)門，減少等候室熱風(fēng)進(jìn)入副井房。

2.2 井下集中式降溫系統(tǒng)

根據(jù)新巨龍煤礦實(shí)際情況及降溫負(fù)荷需求，井下采用集中式水冷降溫系統(tǒng)，主要由井下制冷機(jī)組、冷凍水循環(huán)系統(tǒng)、冷卻水循環(huán)系統(tǒng)、空冷器及電控系統(tǒng)等設(shè)備組成。根據(jù)井下降溫制冷量計(jì)算，井下降溫系統(tǒng)需設(shè)置3 臺(tái)KM3000 的制冷機(jī)組，降溫系統(tǒng)總制冷量9 900 kW。

井下降溫系統(tǒng)的冷卻水管道通過制冷硐室的鉆孔直接通至地面，地面的冷卻水管道采用直埋敷設(shè)的方式。地面冷卻泵站安裝冷卻水循環(huán)系統(tǒng)設(shè)備、冷卻塔、補(bǔ)水裝置及配套的配電控制系統(tǒng)設(shè)備，冷卻水管連接至冷卻泵站，用于排放井下制冷機(jī)組產(chǎn)生的冷凝熱。井下集中式降溫系統(tǒng)圖如圖4。

圖4 井下集中式降溫系統(tǒng)圖Fig.4 Diagram of downhole centralized cooling system

1）井下集中式降溫系統(tǒng)設(shè)備。新建制冷硐室位于-980 邊界回風(fēng)下山與井底車場(chǎng)聯(lián)巷，制冷機(jī)組及冷凍水循環(huán)系統(tǒng)均設(shè)置在制冷硐室內(nèi)，在東副立井場(chǎng)地新建冷卻泵站，冷卻塔設(shè)于冷卻泵站的西側(cè)。井下制冷硐室主要有制冷機(jī)組3 臺(tái)，設(shè)計(jì)額定功率為3 300 kW。MD280-43×3 型冷凍水循環(huán)水泵4 臺(tái)，1套定壓補(bǔ)水裝置，配置容積為1.0 m3的膨脹定壓罐，以及手動(dòng)清洗過濾器和Y 型過濾器各2 臺(tái)。

2）地面冷卻設(shè)備。地面冷卻設(shè)備主要有3 臺(tái)角形橫流式玻璃鋼冷卻塔，冷卻水流量500 m3/h；冷卻水循環(huán)水泵4 臺(tái)，額定流量460 m3/h；全自動(dòng)鈉離子交換器1 臺(tái)，全程綜合水處理器2 臺(tái)，用于軟化處理冷卻水，并配置有容積300 m3的混凝土冷卻水池。

3）井下制冷硐室及冷凍水管路布置?？紤]井下降溫系統(tǒng)的服務(wù)范圍、制冷硐室的規(guī)模以及降溫系統(tǒng)的管道布置，分別在一采區(qū)和二采區(qū)分別布置制冷硐室，主供冷距離不超過1 km，縮短了冷水的流動(dòng)距離減少沿程能量損失。在制冷硐室對(duì)應(yīng)的地面位置，布設(shè)有井下降溫系統(tǒng)專用鉆孔，根據(jù)冷卻水流量和流速，在孔內(nèi)敷設(shè)2 趟?480 無縫鋼管作為冷卻水立管，實(shí)現(xiàn)地面與井下直接熱交換，形成“井下制冷、地面散熱”。根據(jù)制冷硐室供給的冷凍水流量及流速，冷凍水管路由制冷硐室沿回風(fēng)大巷敷設(shè)，共敷設(shè)2 趟?377 無縫鋼管作為冷凍水管路，并接至各綜采工作面及掘進(jìn)工作面的空冷器。冷凍水管路總長(zhǎng)45 000 m，全部采用聚氨酯發(fā)泡保溫?zé)o縫鋼管，在管路連接處使用保溫海綿，實(shí)現(xiàn)管路的全線保溫覆蓋，管路溫升控制在0.4 ℃/km 以內(nèi)，構(gòu)建高效輸冷管網(wǎng)。主要輸冷管網(wǎng)尺寸見表2。

表2 主要輸冷管網(wǎng)尺寸Table 2 Size of main cooling pipe network

3 高溫?zé)岷ΦV井降溫效果

3.1 井口全風(fēng)量降溫效果

井下環(huán)境溫度與地面同步測(cè)試，沿著綜放工作面進(jìn)風(fēng)路線，對(duì)沿途各主要地點(diǎn)進(jìn)行測(cè)試。測(cè)試地點(diǎn)為：副井下口、主井下口、南部1#大巷測(cè)風(fēng)站和2#大巷測(cè)風(fēng)站、一集軌道上車場(chǎng)（距副井口900 m）、一集軌道中車場(chǎng)（距副井口1 500 m）、一集軌道下車場(chǎng)（距副井口2 000 m），對(duì)比井口全風(fēng)量降溫系統(tǒng)運(yùn)行前后各測(cè)點(diǎn)的溫度數(shù)據(jù)，分析井口全風(fēng)量降溫系統(tǒng)的降溫效果。風(fēng)流溫度數(shù)據(jù)如圖5。

圖5 全風(fēng)量降溫前后溫度變化情況Fig.5 Temperature changes before and after cooling with full air volume

采取礦井全風(fēng)量降溫系統(tǒng)后，相比往年同一時(shí)間的風(fēng)流溫度，降溫系統(tǒng)運(yùn)行后，進(jìn)風(fēng)井口風(fēng)流溫度出現(xiàn)明顯下降，下降幅達(dá)最大為16 ℃，井下環(huán)境得到有效改善，工人在井下工作的體感溫度得到明顯改善。地面進(jìn)風(fēng)流濕度不變的情況下，經(jīng)過井口降溫后，副井下井口、一采上車場(chǎng)、下車場(chǎng)的風(fēng)流溫度和濕度均出現(xiàn)降低，濕度降幅約15%，溫度降幅在4～5 ℃，副井下井口溫度能保持在26 ℃以下，一采下車場(chǎng)溫度保持在28 ℃以下。

3.2 礦井采區(qū)主要通風(fēng)路線降溫效果

礦井采掘工作面為工人作業(yè)的主要場(chǎng)所，同樣也是礦井降溫的主要目標(biāo)區(qū)域。對(duì)新巨龍礦井一采區(qū)和三采區(qū)主要通風(fēng)路線上的風(fēng)流溫度進(jìn)行觀測(cè)，一采區(qū)主要通風(fēng)路線風(fēng)流溫度如圖6。三采區(qū)主要通風(fēng)路線風(fēng)流溫度如圖7。

圖6 一采區(qū)主要通風(fēng)路線風(fēng)流溫度Fig.6 Air flow temperature of main ventilation routes in the first mining area

圖7 三采區(qū)主要通風(fēng)路線風(fēng)流溫度Fig.7 Air flow temperature of main ventilation routes in the third mining area

由圖6 可知，副井風(fēng)流經(jīng)過風(fēng)量降溫后，進(jìn)口風(fēng)流溫度為16.2 ℃，風(fēng)流經(jīng)過豎井到達(dá)井底時(shí)溫度為26.4 ℃。風(fēng)流流經(jīng)井下大巷進(jìn)入一采區(qū)，在該段過程中風(fēng)流溫度基本保持不變。一采區(qū)進(jìn)風(fēng)巷的風(fēng)流溫度為26 ℃，一采區(qū)總回風(fēng)的平均風(fēng)流溫度為28.6℃，風(fēng)流經(jīng)過一采區(qū)的溫升范圍相對(duì)較小，對(duì)比風(fēng)流流動(dòng)路線上其他測(cè)點(diǎn)的溫度數(shù)據(jù)，風(fēng)流的整體溫度保持穩(wěn)定基本不變，井下采區(qū)的風(fēng)流環(huán)境相對(duì)穩(wěn)定。

由圖7 可知，三采區(qū)進(jìn)風(fēng)的風(fēng)流溫度為28.5℃，沿三采區(qū)風(fēng)流進(jìn)風(fēng)路線，整體風(fēng)流溫度上升幅度不大，在回風(fēng)側(cè)的風(fēng)流溫度保持在29.5 ℃以下。2304N 工作面進(jìn)風(fēng)側(cè)的風(fēng)流溫度為27.6 ℃，風(fēng)流經(jīng)過工作面時(shí)受熱源影響溫度大約升高為4 ℃。根據(jù)其余監(jiān)測(cè)地點(diǎn)的風(fēng)流溫度數(shù)據(jù)，整體風(fēng)流溫度變化趨于平穩(wěn)，溫度波動(dòng)幅度在2 ℃之以內(nèi)。

4 結(jié) 語

1）礦井開采深度增加后，通風(fēng)路線延長(zhǎng)，井巷斷面、方向變化以及分叉或匯合點(diǎn)增多，使風(fēng)流的沿程阻力和局部阻力增加，風(fēng)流能量損失增加；礦井通風(fēng)動(dòng)力增加后，高溫礦井中空氣壓縮產(chǎn)熱增加，風(fēng)流與圍巖的熱交換作用加強(qiáng)，加劇高溫礦井的熱害。

2）井口全風(fēng)量降溫系統(tǒng)用于降低礦井進(jìn)風(fēng)口風(fēng)流溫度，將高溫風(fēng)流熱量留在地面，解決地面季節(jié)性高溫?zé)岷栴}；井下集中式降溫系統(tǒng)布置2 個(gè)制冷機(jī)組，分別用于解決2 個(gè)采區(qū)的工作面降溫，形成井下制冷地面散熱的降溫方式，建立沿風(fēng)流流動(dòng)路徑的井口降溫和工作面降溫的分級(jí)降溫模式。

3）井口采取全風(fēng)量降溫后，井筒入口風(fēng)流溫度均保持在19 ℃以下，風(fēng)流經(jīng)過豎井后風(fēng)流溫度升高6～10 ℃，風(fēng)流進(jìn)入井底后沿通風(fēng)路線上溫度相對(duì)穩(wěn)定，整體變化幅度在2 ℃以內(nèi)，采用井下集中式降溫系統(tǒng)后，工作面進(jìn)回風(fēng)之間的風(fēng)流溫度差為4 ℃，井口降溫和井下降溫相結(jié)合的分級(jí)降溫方法能有效改善井下環(huán)境。