盧化松

（基準方中建筑設計股份有限公司，成都 610011）

1 引言

深梁是指跨度與其高度之比較小的梁。我國GB 50010—2010《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》[1]（2015年版）（以下簡稱《結(jié)構(gòu)規(guī)范》）規(guī)定，跨高比l0/h＜2的簡支梁或l0/h＜2.5的連續(xù)梁屬于深梁。型鋼混凝土（SRC）深梁由于其承載力高等優(yōu)點，已廣泛應用于高架車站、住宅轉(zhuǎn)換中。

SRC深梁因其跨高比較小，受外力作用時，內(nèi)部受力較復雜：存在受壓、受彎及受剪狀態(tài)，平截面假定不再適用，經(jīng)典的梁理論設計方法已不適宜，而壓-拉桿模型提供了解決方案。

壓-拉桿模型起源于桁架模型，它將鋼筋混凝土構(gòu)件簡化為混凝土壓桿、鋼筋拉桿以及節(jié)點區(qū)。壓-拉桿模型能有效反映構(gòu)件的傳力機制，設計過程簡單。在國內(nèi)，葉列平[2]、貢金鑫[3]等對壓-拉桿模型的應用進行了研究，取得了較好的效果。

根據(jù)圣維南原理，壓-拉桿模型將構(gòu)件分為B區(qū)和D區(qū)，B區(qū)為應力線性分布，滿足平截面假定；D區(qū)較高的剪應力使截面發(fā)生明顯翹曲，平截面假定不再適用。在梁的正截面受彎及斜截面受剪設計時，對于B區(qū)，我國規(guī)范采用極限狀態(tài)法進行承載力的計算，理論較為成熟；對于D區(qū)，通常采用經(jīng)驗計算或局部加強構(gòu)造措施，缺乏理論指導。壓-拉桿模型可真實反映D區(qū)的荷載傳遞機制，是D區(qū)截面設計的一種簡便的方法。

本文采用荷載路徑法，確定SRC深梁的壓桿、拉桿及節(jié)點區(qū)強度，合理考慮型鋼在壓-拉桿中的強度，建立節(jié)點平衡方程。通過分析SRC深梁的破壞模式，得出SRC深梁的實際承載力。

2 SRC深梁壓-拉桿模型

在豎向荷載作用下，SRC深梁受力模式分析可簡化為壓-拉桿模型，即將受拉開裂的混凝土和型鋼受壓部分等效為壓桿，將受拉縱筋和型鋼受拉翼緣等效為拉桿，將壓-拉桿的交匯區(qū)域看成節(jié)點。根據(jù)荷載分布情況，由結(jié)構(gòu)力學方法可以求出拉桿、壓桿、節(jié)點的內(nèi)力，并應滿足式（1）要求：

式中，N為拉桿、壓桿和節(jié)點的軸力；Nu為拉桿、壓桿和節(jié)點的軸向承載力。

壓-拉桿模型較合理地反映了混凝土深梁的受力狀況，滿足塑性下限定理。因此，結(jié)構(gòu)實際承載力大于按壓-拉桿模型所預測的承載能力，簡化模型是安全可行的。建立壓-拉桿模型應依據(jù)結(jié)構(gòu)的應力分布圖，目前主要有：應力跡線法、有限元法等[4]。本文對拉桿、壓桿、節(jié)點區(qū)進行分析。

2.1 拉桿

拉桿由縱向受拉鋼筋和型鋼受拉翼緣及其周圍同軸線的混凝土組成。拉桿承載力Ntu按式（2）計算：

式中，fy、fa分別為鋼筋、型鋼的屈服強度；Ast、Aa分別為受拉鋼筋、型鋼受拉翼緣的面積。

2.2 壓桿

壓桿代表模型中壓力場的合力，根據(jù)壓力擴散情況，可以分為棱柱形、瓶形和扇形，如圖1所示。一些學者建議水平壓桿使用棱柱形、斜壓桿使用瓶形，如圖2所示，圖2中P為梁承擔的集中荷載。本文采用上述學者的建議，根據(jù)《結(jié)構(gòu)規(guī)范》并參考ACI規(guī)范[5]，建立鋼筋混凝土受壓桿件的計算公式。

圖1 壓桿的類型

圖2 壓-拉桿模型

水平壓桿承載力Ncu按式（3）計算：

斜壓桿承載力Ncu按式（4）計算：

式中，fc為壓桿混凝土抗壓強度；Ace、Aa、Aaw、As分別為壓桿端的混凝土截面面積、型鋼受壓翼緣面積、斜壓桿型鋼受壓腹板面積、受壓鋼筋面積；βs為壓桿有效抗壓強度影響系數(shù)，按表1取值。

表1 βs、βn的取值

由于深梁中的假想壓桿受周圍介質(zhì)的約束，一般不會失穩(wěn)，故式（3）和式（4）未考慮穩(wěn)定系數(shù)。另外，《結(jié)構(gòu)規(guī)范》公式為了統(tǒng)一可靠度，對式（3）和式（4）的右端項乘以系數(shù)0.9，這在壓-拉桿模型中可不考慮。

為控制裂縫，壓桿橫截面配筋應滿足式（5）：

式中，αi為壓桿軸線與鋼筋軸線的夾角；Asi為與壓桿方向成α角度的鋼筋層中，間距si鋼筋的總面積，見圖3；b為深梁截面寬度。

圖3 與壓桿相交的鋼筋

2.3 節(jié)點區(qū)

為了滿足壓-拉桿模型的受力平衡，節(jié)點區(qū)的受力狀態(tài)可簡化為3個集中作用力。根據(jù)受力狀態(tài)的不同，節(jié)點區(qū)可分為3個壓力節(jié)點(CCC)、兩個壓力和一個拉力節(jié)點（CCT）、一個壓力和兩個拉力節(jié)點（CTT）、3個拉力節(jié)點（TTT），如圖4所示。對于不同的節(jié)點類型，節(jié)點區(qū)的容許壓力Nnu按式（6）計算：

圖4 節(jié)點類型

式中，Aaw為節(jié)點區(qū)的斜壓桿型鋼腹板有效受壓面積，對水平桿件可取為0；βn為不同類型節(jié)點對應的強度折減系數(shù)，其取值如表1所示[2]。

2.4 SRC深梁壓-拉桿模型的建立

對于任意一個SRC簡支深梁，在對稱荷載作用下，簡化的壓-拉桿模型如圖5所示，虛線表示壓桿、實線表示拉桿。壓-拉桿組成的模型是機構(gòu)的，在A、D之間布置桿件，構(gòu)成穩(wěn)定體系。

圖5 對稱荷載下的拉壓桿模型

對深梁梁端支座處的墊板，參考《結(jié)構(gòu)規(guī)范》中局部受壓承載力計算公式，其長度xR可近似按式（7）確定：

式中，F(xiàn)/2為支座集中反力；βc為混凝土強度影響系數(shù)，C50及以下取1.0，C80及以上取0.75，中間強度按插值法計算；βl為局部受壓面積比，支座處取1.0。

AB拉桿和CD壓桿的承載力分別按式（8）和式（9）計算：

AB拉桿和CD壓桿的節(jié)點區(qū)應分別滿足：

式中，xt、xc分別為水平拉桿、壓桿的等效寬度；βnAB、βnCD分別為AB桿、CD桿對應的強度折減系數(shù)。

假設受拉鋼筋和受拉型鋼屈服，則由式（8）和式（10）可得：

分析表明，AD桿件內(nèi)力為零，故有FAB=FCD。假設CD桿和AB桿在節(jié)點區(qū)均達到相應的承載力，即：

由表1可知：CCC型節(jié)點；CCT型節(jié)點，故有：

式中，H為深梁的高度；h為上下拉、壓桿中心線之間的距離；kL為集中力到支座處的水平距離；θ為斜壓桿與水平拉桿間的夾角。

2.5 模型分析

支座處受力狀況（CCT節(jié)點）如圖6所示。

圖6 支座處受力狀況

斜壓桿有效寬度xs為：

斜壓桿承載力Nxc滿足：

式中，Aaxc為Nxc方向的型鋼腹板截面面積。

將式（2）和式（18）代入式（19），得：

式中，tw為型鋼腹板厚度。

如果實際配置縱筋Ast,a≥Ast，可以判定構(gòu)件主要發(fā)生剪切破壞；如果實際配置縱筋Ast,a＜Ast，可以判定構(gòu)件主要發(fā)生彎曲破壞。

2.6 承載力分析

2.6.1 彎曲破壞

當時，受拉鋼筋和型鋼受拉翼緣達到屈服狀態(tài)，按下式確定，即：

則深梁彎曲破壞時的承載力Fu計算如下：

2.6.2 剪切破壞

當Ast,a≥Ast，即受拉鋼筋未屈服時，取xt=2αs(αs為拉桿中心線到構(gòu)件受拉邊緣的距離)，由節(jié)點平衡條件可得：

將式（7）和式（17）代入式（24），得：

即：

對于瓶形斜壓桿，βs=0.75，代入式（26），得：

3 試驗結(jié)果對比分析

本文共搜集了25個SRC深梁的試驗數(shù)據(jù)，均為集中荷載作用：其中4個為彎曲破壞，21個為受剪破壞[6-8]。分別采用YB 9082—2006《鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》[6]（以下簡稱《鋼骨規(guī)程》）和本文提出的拉壓桿模型公式計算承載力，并與試驗結(jié)果進行對比分析，結(jié)果如表2所示。

表2 承載力驗算

上述對比結(jié)果表明，《鋼骨規(guī)程》關(guān)于SRC深梁的計算公式偏于保守，變異系數(shù)也較大；而本文提出的壓-拉桿模型計算公式能較好地反映SRC深梁的極限承載力，變異系數(shù)也較小。

4 結(jié)論

我國《鋼骨規(guī)程》沒有明確的SRC深梁計算公式，而是統(tǒng)一采用平截面假定，采用一般SRC梁的計算公式。正截面和斜截面承載力設計，均是根據(jù)試驗回歸統(tǒng)計而來，缺少理論模型的支持。

壓-拉桿模型滿足塑性下限定理，是安全可靠的。根據(jù)收集到的試驗數(shù)據(jù)計算分析，采用本文提出的壓-拉桿模型的計算值與試驗值吻合較好，且離散性相對較??；《鋼骨規(guī)程》計算值比試驗值偏低較大，且離散性較大。

本文提出的壓-拉桿模型計算過程簡單，其將受力復雜的SRC深梁等效成桿系結(jié)構(gòu)，以桿系結(jié)構(gòu)的受力機制代替SRC深梁實體的受力機制，能較好地反映SRC深梁的受力機制。