楊 杏，韓 威，石建飛

（1.陜西鐵路工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院 鐵道裝備制造學(xué)院，陜西 渭南 714000；2.蘭州理工大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院，蘭州 730050）

減振鏜桿被廣泛應(yīng)用于深孔加工中，在機(jī)械制造工藝中占有重要地位。減振鏜桿工作時振動產(chǎn)生的能量主要通過其內(nèi)部質(zhì)量塊的往復(fù)振動吸收，從而達(dá)到減振的目的[1－2]。鏜桿與工件接觸產(chǎn)生的顫振嚴(yán)重影響產(chǎn)品加工質(zhì)量[3]，高精密智能制造的發(fā)展對減振鏜桿系統(tǒng)的精度、平穩(wěn)性和可靠性提出了更高的要求。因此，研究減振鏜桿系統(tǒng)振動問題，對其結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)與加工質(zhì)量提高極為重要。

國內(nèi)外對減振鏜桿系統(tǒng)減振性能進(jìn)行了大量的研究，Lee等[4]利用復(fù)合材料設(shè)計(jì)了具有較強(qiáng)抗顫振性能的阻尼鏜刀桿，分析了其動態(tài)特性；秦柏等[5]建立了減振鏜桿系統(tǒng)的多柔體動力學(xué)模型，分析了彈簧剛度和黏性阻尼對鏜桿振動幅值的影響；何全文等[6]建立鏜桿系統(tǒng)有限元模型，分析了鏜桿諧響應(yīng)特性和幅頻特性；向文英[7]借助有限元法研究了減振鏜桿系統(tǒng)的動力學(xué)特性，并對影響系統(tǒng)振動的相關(guān)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，得到減振效果較優(yōu)的力學(xué)參數(shù)；羅紅波等[8]建立3自由度減振鏜桿系統(tǒng)力學(xué)模型，研究了外界激勵頻率對鏜桿振幅的影響，但忽略橡膠圈和阻尼液等非線性因素的影響。在非線性動力學(xué)方面，閆俊霞等[9]對摩擦耗能鏜桿的原理進(jìn)行了分析，建立了包含非線性庫侖干摩擦的數(shù)學(xué)模型，并以摩擦參數(shù)為變量，通過數(shù)值仿真方法研究了模型的吸振性能。楊月婷[10]提出了半主動動力吸振鏜桿系統(tǒng)，將磁流變液應(yīng)用于鏜桿的減振裝置，著重分析其非線性因素對減振鏜刀桿振動特性的影響。石建飛等[11－12]考慮橡膠圈和阻尼液非線性因素的影響，研究了減振鏜桿系統(tǒng)的安全盆分岔與侵蝕機(jī)理，分析了兩自由度和三自由度減振鏜桿系統(tǒng)的分岔與混沌特性。很多學(xué)者對減振鏜桿系統(tǒng)的動態(tài)性能和非線性動力學(xué)進(jìn)行了大量研究，并取得了很多有價值的研究成果，但忽略了在鏜桿內(nèi)部橡膠圈和阻尼液等耦合作用下振動剛度的時變特性，對內(nèi)部質(zhì)量塊吸振能量的變化規(guī)律鮮有研究，雙參數(shù)關(guān)聯(lián)下鏜桿系統(tǒng)非線性動態(tài)特性和吸振能量分布特性也未見報(bào)道。

本文考慮鏜桿內(nèi)部橡膠圈和阻尼液的非線性因素及其在耦合作用下的時變剛度特性，建立兩自由度減振鏜桿系統(tǒng)非線性動力學(xué)模型，研究減振塊質(zhì)量和外激勵頻率對系統(tǒng)非線性動力學(xué)特性的影響以及減振塊吸振能量的變化規(guī)律，并基于雙參數(shù)分析法[13]，研究減振塊質(zhì)量和外激勵頻率的關(guān)聯(lián)作用對鏜桿系統(tǒng)非線性動力學(xué)特性和吸振能量的影響。

1 兩自由度減振鏜桿系統(tǒng)動力學(xué)建模

減振鏜桿系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示[12]，其主要由鏜桿桿體1、墊片2、橡膠圈3、阻尼液4、減振質(zhì)量塊5、堵塊6、刀頭7和緊固螺釘8組成。鏜桿振動產(chǎn)生的能量主要被內(nèi)部質(zhì)量塊5 吸收，從而可減小鏜桿振動。為方便動力學(xué)建模與分析，將鏜桿桿體1、墊片2、堵塊6、刀頭7 和緊固螺釘8 作為主系統(tǒng)，其質(zhì)量為M1，令K1和C1為主系統(tǒng)的剛度和阻尼；以橡膠圈3、阻尼液4、減振質(zhì)量塊5 為減振單元，令M2、K2和C2分別為其質(zhì)量、剛度和阻尼。圖2為減振鏜桿系統(tǒng)簡化物理模型，其中Fcos(Ωτ+Ψ)為系統(tǒng)外激力。

圖1 減振鏜桿系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖

圖2 減振鏜桿系統(tǒng)簡化物理模型

由于阻尼液和橡膠圈的耦合作用，減振塊振動剛度和阻尼呈時變性和非線性[14－15]。為便于計(jì)算和分析，減振塊時變剛度可被表征為1 階諧波函數(shù)的形式，K2(τ)=Km+Knsin(Ωτ+Ψ)，式中Km和Kn分別為平均剛度和時變剛度波動系數(shù)。減振塊非線性時變彈簧力Fe可表示為：

其中：E為小參數(shù)。減振塊非線性阻尼力Fd可由式(2)計(jì)算得到。

式中：Λ為非對稱系數(shù)，表征減振器復(fù)原行程與壓縮行程阻尼力的不相等度，sign(·)為符號函數(shù)，可由式(3)表示。

根據(jù)集中質(zhì)量法，減振鏜桿系統(tǒng)的非線性動力學(xué)模型如下：將式(1)和式(2)代入式(4)，并令初始位移D=X1(0)為長度尺度，T1=為時間尺度，定義以下無量綱量：

則，方程式(4)的無量綱形式為：

2 參數(shù)影響下減振鏜桿系統(tǒng)非線性動態(tài)特性分析

減振塊質(zhì)量和外激勵頻率對鏜桿系統(tǒng)的減振性能有重要的影響。本文基于變步長4階Runge-Kutta法研究減振塊質(zhì)量比m=M2/M1和外激勵頻率ω及其相互關(guān)聯(lián)性對鏜桿系統(tǒng)非線性動態(tài)特性的影響。

2.1 單參數(shù)變化的影響

（1）減振塊質(zhì)量比m的影響

令外激勵初始相位角Ψ=0.0，取系統(tǒng)無量綱參數(shù)k1=0.2、k2=0.1、ζ1=0.01、ζ2=0.09、ε=0.1、ω=0.75、η=0.428 6、f=1.5，令減振塊質(zhì)量比m為控制參數(shù)，圖3為鏜桿桿體振動位移x1隨質(zhì)量比m增大的分岔圖與對應(yīng)最大Lyapunov指數(shù)譜圖（TLE）。穩(wěn)定周期運(yùn)動的TLE 值小于0，混沌運(yùn)動的TLE 值大于0，準(zhǔn)周期運(yùn)動的TLE值在0附近上下波動。

圖3 隨m增大的分岔圖與相應(yīng)TLE譜

當(dāng)m較小時（A點(diǎn)左邊），系統(tǒng)雖表現(xiàn)為穩(wěn)定的周期1運(yùn)動p1，但其振動幅值相對較大，如圖4（a）所示，其中曲線表示相軌跡，品紅色圓點(diǎn)表示Poincaré映射點(diǎn)（下同）。隨著m增大，p1在A點(diǎn)倍化為周期2運(yùn)動p2，隨后p2在B點(diǎn)經(jīng)過一次周期跳躍轉(zhuǎn)遷為另一種周期2 運(yùn)動q2，p2 與q2 的相軌跡拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)不同，且q2的軌跡相對擴(kuò)大，見圖4（b）和圖4（c）。

圖4 系統(tǒng)相圖和Poincaré映射圖

q2 在C點(diǎn)進(jìn)入準(zhǔn)周期運(yùn)動qp1，qp1 在較小的m范圍內(nèi)存在，在D點(diǎn)退化為周期2運(yùn)動r2，qp1與r2的相軌跡和Poincaré 映射圖見圖4（d）和圖4（e）。隨后，r2在E點(diǎn)再次轉(zhuǎn)遷為準(zhǔn)周期運(yùn)動qp2，且隨m的增大qp2 運(yùn)動振動幅值不斷減小，見圖4（f）和圖4（g）。qp2 在F點(diǎn)退化為穩(wěn)定的周期1 運(yùn)動，且振動幅值減小，見圖4（h）。

可見，減振塊質(zhì)量比m對系統(tǒng)的振動有重要的影響，當(dāng)m較大（F點(diǎn)右邊）或較小時（A點(diǎn)左邊），系統(tǒng)表現(xiàn)為穩(wěn)定周期1 行為，但m較小時系統(tǒng)振動幅值較大，制約產(chǎn)品加工精度；m在0.3～0.7附近時，系統(tǒng)出現(xiàn)分岔和準(zhǔn)周期行為，鏜桿振動相對復(fù)雜。故在減振鏜桿系統(tǒng)設(shè)計(jì)中，在滿足尺寸參數(shù)條件下應(yīng)盡可能采用大質(zhì)量的減振塊，以減小鏜桿振動。

（2）外激勵頻率ω的影響

令外激勵頻率ω為參數(shù)變量，取m=0.55，剩余參數(shù)與圖3中保持一致，圖5為鏜桿系統(tǒng)振動位移x1隨ω增大的分岔圖及相應(yīng)的TLE 譜圖。圖6為與圖5相對應(yīng)的相圖和Poincaré映射圖。

圖5中，當(dāng)ω較小時系統(tǒng)表現(xiàn)為準(zhǔn)周期運(yùn)動qp1，其Poincaré 映射圖為極限環(huán)，見圖6（a），隨后qp1 退化為周期3 運(yùn)動，見圖6（b），該周期3 在ω極小范圍內(nèi)存在，隨后該周期3 運(yùn)動轉(zhuǎn)遷為準(zhǔn)周期運(yùn)動qp2，其Poincaré映射圖為3個極限環(huán)，見圖6（c）。隨著ω的增大，qp2 退化為周期1 運(yùn)動p1，p1 在A點(diǎn)發(fā)生周期跳躍，并轉(zhuǎn)遷為不同的周期1運(yùn)動q1，且振動幅值減小，見圖6（d）和圖6（e）。

圖5 隨ω增大的分岔圖與相應(yīng)TLE譜

q1 在B點(diǎn)倍化為周期2 運(yùn)動q2，隨后q2 在C點(diǎn)倍化為周期4 運(yùn)動q4，q4 在D點(diǎn)進(jìn)入混沌（Chaos），相軌跡和Poincaré映射如圖6（f）至圖6（h）?；煦邕\(yùn)動在E點(diǎn)退化為穩(wěn)定的周期2 運(yùn)動p2，見圖6（i）。隨后，p2 在F點(diǎn)進(jìn)入準(zhǔn)周期運(yùn)動qp3，且隨著ω的增大，qp3的相軌跡不斷縮小，系統(tǒng)振動幅值減小，見圖6（j）至圖6（l）。qp3在G點(diǎn)退化為穩(wěn)定的周期1運(yùn)動r1，在G和H點(diǎn)之間系統(tǒng)出現(xiàn)準(zhǔn)周期運(yùn)動窗口qp4和qp5，在H和I點(diǎn)之間出現(xiàn)準(zhǔn)周期運(yùn)動qp6，其Poincaré映射圖表現(xiàn)為扭曲的閉合曲線，見圖6（m）。圖6（n）為r1的相軌跡和Poincaré 映射圖，其振動幅值相對較小。

圖6 系統(tǒng)相圖和Poincaré映射圖

圖6 系統(tǒng)相圖和Poincaré映射圖

可見，在不同外激勵頻率ω范圍內(nèi)，系統(tǒng)動力學(xué)行為不同，ω在0.5、0.7 和0.9 附近時，其動力學(xué)行為相對復(fù)雜，出現(xiàn)分岔和準(zhǔn)周期行為，對應(yīng)TLE值出現(xiàn)了大于0 和等于0 的情況。ω對系統(tǒng)振動的影響是間斷性的，因此在實(shí)際應(yīng)用中應(yīng)選擇合理的ω值，以避免不穩(wěn)定和振動幅值較大的運(yùn)動。

2.2 參數(shù)平面上系統(tǒng)非線性動態(tài)特性

圖7指示外激勵頻率ω與減振塊質(zhì)量比m的關(guān)聯(lián)作用對減振鏜桿系統(tǒng)非線性動態(tài)特性的影響規(guī)律，圖中每一個點(diǎn)（ω,m）的計(jì)算結(jié)果作為下一個點(diǎn)的初始值。圖中不同顏色表示不同運(yùn)動類型的存在區(qū)域，如周期1 運(yùn)動p1（紅色）、周期2 運(yùn)動p2（黃色）、周期3運(yùn)動p3（紫色）、周期4運(yùn)動p4（品紅色）、周期7運(yùn)動p7（藍(lán)色）以及非周期運(yùn)動qp（天藍(lán)色，可能是混沌運(yùn)動或準(zhǔn)周期運(yùn)動）。

圖7 ω-m平面上減振鏜桿系統(tǒng)動力學(xué)行為分布特性

在參數(shù)平面ω-m上，系統(tǒng)在大部分區(qū)域內(nèi)表現(xiàn)為穩(wěn)定周期1運(yùn)動p1，在較小區(qū)域內(nèi)出現(xiàn)周期2運(yùn)動p2 和周期4 運(yùn)動p4，而在極小區(qū)域內(nèi)出現(xiàn)周期3 運(yùn)動p3和周期7運(yùn)動p7。ω和m的組合關(guān)系對系統(tǒng)動力學(xué)行為的復(fù)雜性產(chǎn)生嚴(yán)重影響。如在ω=0.5 附近，m在0.2到0.7之間變化時，系統(tǒng)動力學(xué)行為相對較復(fù)雜，出現(xiàn)分岔、周期2、周期3、周期7 和非周期行為。

圖3和圖5分別為圖7中ω=0.75和m=0.55時的兩種特例。圖3和圖5與圖7的一致性相對較好，圖7能更全面地顯示系統(tǒng)動力學(xué)特性與參數(shù)m和ω之間的關(guān)聯(lián)關(guān)系和匹配規(guī)律，揭示參數(shù)關(guān)聯(lián)下系統(tǒng)更多的動力學(xué)信息。

可見，ω與m的不同組合或匹配關(guān)系對系統(tǒng)非線性動態(tài)特性有重要的影響，在ω與m組合的大部分區(qū)域內(nèi)系統(tǒng)運(yùn)動較穩(wěn)定，而在較小區(qū)域內(nèi)系統(tǒng)運(yùn)動較復(fù)雜，出現(xiàn)分岔和準(zhǔn)周期行為，該區(qū)域內(nèi)ω與m組合情況在工程應(yīng)用中應(yīng)盡可能避免。另外，參數(shù)相同時初值對系統(tǒng)動力學(xué)行為有重要影響，可能出現(xiàn)多穩(wěn)態(tài)，這為后期進(jìn)一步研究雙參數(shù)與多初值關(guān)聯(lián)下系統(tǒng)非線性動態(tài)特性提供方向。

2.3 系統(tǒng)非光滑特性

由于非線性阻尼力表達(dá)式（2）中符號函數(shù)(見式(3))的存在，隨著減振塊M2與桿體M1相對速度（-）的變化，系統(tǒng)可能發(fā)生切換現(xiàn)象，表現(xiàn)為非光滑行為。

便于分析和討論，令m為參數(shù)變量，剩余參數(shù)與圖3中一致，取狀態(tài)邊界條件（切換條件）為Poincaré映射截面，繪制鏜桿桿體振動位移x1隨m增大的分岔圖如圖8（a）所示，圖8（b）為對應(yīng)時間周期映射截面上減振塊與桿體相對速度隨m增大的變化規(guī)律。

對比圖8（a）和圖3，發(fā)現(xiàn)兩圖中除了P點(diǎn)到R點(diǎn)、S點(diǎn)到T點(diǎn)之間的區(qū)域，在m的其他范圍內(nèi)，系統(tǒng)動力學(xué)行為的分岔和演化過程基本一致。造成這一差異的原因是擦邊分岔。圖8（a）中在P點(diǎn)附近系統(tǒng)發(fā)生擦邊分岔，對應(yīng)相軌跡見圖9（a），圖中Z點(diǎn)附近系統(tǒng)軌跡與虛線相切，表示在Z點(diǎn)附近系統(tǒng)沒有發(fā)生切換行為，紅色符號“×”表示系統(tǒng)軌跡與切換面的交點(diǎn)，意味著切換現(xiàn)象發(fā)生。圖中有2 個“×”，表示系統(tǒng)在切換面上表現(xiàn)為周期2行為。隨m增大，在Z附近系統(tǒng)軌跡穿越切換面（或虛線=0），見圖9（b），系統(tǒng)在切換截面上表現(xiàn)為周期3 行為，即有3 個“×”。表明隨著m增大，在P點(diǎn)系統(tǒng)經(jīng)擦邊分岔由周期2行為轉(zhuǎn)遷為周期3行為。

圖8 m對系統(tǒng)非光滑特性的影響

隨著m繼續(xù)增大，在S點(diǎn)附近系統(tǒng)由混沌退化為周期3行為，對應(yīng)相圖見圖9（c），相軌跡與切換面有3個交點(diǎn)（3個“×”）。在T點(diǎn)附近系統(tǒng)發(fā)生擦邊分岔，由周期3 行為轉(zhuǎn)遷為周期2 行為，相軌跡如圖9（d）所示，其在M點(diǎn)附近與切換面（虛線）相切，且有2個“×”。

可見，擦邊分岔會改變系統(tǒng)在切換映射截面上的動力學(xué)行為的類型，增加或減小系統(tǒng)運(yùn)動軌跡與切換面的交點(diǎn)數(shù)量。由圖9（b）可知，＜0均出現(xiàn)，表明系統(tǒng)切換現(xiàn)象確實(shí)發(fā)生。

圖9 擦邊行為：（-, x2-x1）平面上系統(tǒng)相軌跡

3 減振質(zhì)量塊吸振能量特性分析

3.1 吸振能量模型

減振鏜桿系統(tǒng)主要靠其內(nèi)部質(zhì)量塊的振動吸收能量，從而減小鏜桿振動。減振塊振動能量Et主要包括動能Ek和由橡膠圈、阻尼液引起的勢能Ep，可用式（6）計(jì)算得到。

式中，無量綱動能Ek和勢能Ep可分別由式（7）和式（8）計(jì)算得到。

令Etmax、Ekmax和Epmax分別為時域內(nèi)減振塊吸收最大能量、最大動能和最大勢能。

可見，減振塊吸振能量不僅與其相對位移和速度有關(guān)，還與其質(zhì)量、剛度、外激勵頻率密切相關(guān)。

3.2 吸振能量變化特性

為了與3.1 節(jié)對照分析，令鏜桿質(zhì)量為1，圖10揭示減振塊質(zhì)量m對其無量綱最大吸振能量的影響。圖中，減振塊動能對其吸振能量貢獻(xiàn)較大，而勢能的貢獻(xiàn)相對較小。在A點(diǎn)之前或F點(diǎn)之后吸振能量隨m的增大呈增大趨勢，且變化相對穩(wěn)定，主要因?yàn)樵诖藚^(qū)域系統(tǒng)表現(xiàn)為穩(wěn)定的周期1行為，m的大小對吸振能量的影響較大。在A和F點(diǎn)之間，吸振能量變化較大，其隨m增大呈先增大后下降的趨勢，主要原因是在A和F點(diǎn)之間系統(tǒng)出現(xiàn)分岔和準(zhǔn)周期運(yùn)動，系統(tǒng)動力學(xué)行為較復(fù)雜，見圖3?？梢?，當(dāng)系統(tǒng)運(yùn)動較穩(wěn)定時，吸振能量隨m增大而增大；當(dāng)系統(tǒng)運(yùn)動相對復(fù)雜時，其吸振能量不僅與m有關(guān)，還與系統(tǒng)動力學(xué)行為密切相關(guān)。

圖10 減振塊吸振能量隨m的變化特性

圖11描述外激勵頻率ω對減振塊無量綱最大吸振能量的影響規(guī)律。減振塊吸振能量主要由其動能Ekmax引起，在A和B點(diǎn)之間或G點(diǎn)之后，吸振能量變化相對穩(wěn)定，且隨ω的增大在G點(diǎn)之后呈增大趨勢，在A和B之間呈減小趨勢。在A點(diǎn)之前或B和G點(diǎn)之間，吸振能量變化相對復(fù)雜，主要原因是在該區(qū)域系統(tǒng)非線性動力學(xué)行為相對復(fù)雜，出現(xiàn)了分岔、混沌和準(zhǔn)周期等，見圖5?？梢?，當(dāng)系統(tǒng)動力學(xué)行為相對穩(wěn)定時，ω對減振塊吸振能量的影響相對穩(wěn)定，當(dāng)系統(tǒng)動力學(xué)行為較復(fù)雜時，吸振能量與外激勵頻率ω和動力學(xué)行為均密切相關(guān)。

為分析減振塊質(zhì)量m和外激勵頻率ω關(guān)聯(lián)作用對減振塊無量綱最大吸振能量的影響規(guī)律，圖12給出了兩參數(shù)平面ω-m上減振塊最大吸振量Etmax的分布特性。圖10和圖11為圖12中當(dāng)ω=0.75 和m=0.55時的兩種特殊情況。在不同的ω和m關(guān)聯(lián)或匹配下，減振塊最大吸振能量相差較大，在Z1和Z2區(qū)域吸振能量較大，Z1區(qū)域最大吸振能量最高達(dá)到32，Z2區(qū)域最大吸振能量最高達(dá)23，其余區(qū)域最大吸振能量較小。

圖11 減振塊吸振能量隨ω的變化特性

圖12 ω-m參數(shù)平面上減振塊無量綱最大吸振能量Etmax的分布特性

當(dāng)減振塊質(zhì)量m較小時，減振塊吸振能量較小，減振效果較差，且受外激勵頻率ω的影響很小。隨著m的增大，吸振能量不斷增大，且受ω的影響較大，如Z1和Z2區(qū)域。在Z1區(qū)域，在m和ω的關(guān)聯(lián)下，系統(tǒng)出現(xiàn)分岔、混沌和準(zhǔn)周期等非線性動力學(xué)行為，增加減振塊吸振能量，但同時也加劇系統(tǒng)振動；在Z2區(qū)域，吸振能量同時隨m和ω的增大而增大，系統(tǒng)吸振能量較大且表現(xiàn)為穩(wěn)定的周期1 行為，減振效果最好。

可見，減振塊質(zhì)量m和外激勵頻率ω的關(guān)聯(lián)協(xié)同作用對減振塊吸振能量有重要的影響，在ω一定范圍內(nèi)，增大m有利于提升系統(tǒng)減振效果。

4 結(jié)語

本文考慮橡膠圈和阻尼液耦合作用下的非線性阻尼力和非線性彈性力，建立了兩自由度減振鏜桿系統(tǒng)非線性動力學(xué)模型，并通過減振塊與鏜桿桿體之間的相對運(yùn)動分析，構(gòu)建減振塊吸振能量模型；基于建立的模型，研究了減振塊質(zhì)量和外激勵頻率及其關(guān)聯(lián)協(xié)同作用對系統(tǒng)非線性動態(tài)特性和最大吸振能量變化特性的影響。具體結(jié)論如下：

（1）減振塊質(zhì)量比m和外激力頻率ω對系統(tǒng)非線性振動影響較大。m在0.3 到0.7 之間取值，或ω在0.5、0.7 和0.9 附近取值時，系統(tǒng)動力學(xué)行為相對復(fù)雜，出現(xiàn)了分岔和混沌。一定參數(shù)條件下適當(dāng)增加減振塊質(zhì)量或選擇合理的外激勵頻率可以提升系統(tǒng)減振性能。根據(jù)ω-m平面上動力學(xué)行為的分布，可合理匹配減振塊質(zhì)量比和外激勵頻率以避免系統(tǒng)復(fù)雜或不穩(wěn)定運(yùn)動，提高系統(tǒng)穩(wěn)定性。

（2）系統(tǒng)吸振能量主要由減振塊動能構(gòu)成，其勢能的貢獻(xiàn)較小。系統(tǒng)運(yùn)動較穩(wěn)定時，吸振能量隨減振塊質(zhì)量比m增大而增大；出現(xiàn)分岔或混沌時，盡管吸振能量較大，但其動力學(xué)行為較復(fù)雜且不穩(wěn)定。而外激力頻率ω對減振塊吸振能量的影響相對穩(wěn)定；系統(tǒng)運(yùn)動相對復(fù)雜時（如ω在0.5和0.7附近時），吸振能量不僅與減振塊質(zhì)量比m或外激力頻率ω有關(guān)，還與系統(tǒng)動力學(xué)行為密切相關(guān)。通過合理匹配減振塊質(zhì)量和外激力頻率的值，可以有效避免復(fù)雜運(yùn)動，提高吸振能量，改善系統(tǒng)減振性能。本文的研究對減振鏜桿系統(tǒng)參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)、動態(tài)性能的改善具有一定參考價值。