游淳淋，黃明清，丘浩禹

(福州大學(xué)紫金地質(zhì)與礦業(yè)學(xué)院，福建 福州 350108)

地下金屬礦山開采時(shí)，巖體質(zhì)量直接關(guān)系到礦巖工程特性和穩(wěn)定性。巖體質(zhì)量評(píng)價(jià)可反映巖體的基本力學(xué)特性，是地下工程穩(wěn)定性評(píng)價(jià)的主要依據(jù)。然而，由于巖體固有的非均勻性，巖體質(zhì)量分級(jí)是隨機(jī)的，受諸多因素的控制[1]，且?guī)r石質(zhì)量分級(jí)與評(píng)價(jià)方法眾多，若單一的判定方法所選取的影響因素及其數(shù)值不合適，則巖體質(zhì)量分級(jí)結(jié)果與工程實(shí)際之間易存在模糊性和不確定性。因此，為合理巖體的質(zhì)量分類，選擇適合巖體質(zhì)量分級(jí)方法并進(jìn)行綜合判定具有較強(qiáng)的工程意義。

巖體質(zhì)量分級(jí)方法較多且應(yīng)用較成熟，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)RQD法、RMR法、Q系統(tǒng)法、BQ法等進(jìn)行了不同角度的研究與優(yōu)化。王樂華等[2]對(duì)RMR法評(píng)價(jià)體系中前三項(xiàng)指標(biāo)的評(píng)分和數(shù)據(jù)進(jìn)行了線性關(guān)系的構(gòu)建，為工程實(shí)際應(yīng)用提供新判定；賈明濤等[3]應(yīng)用區(qū)域化變量最優(yōu)估值理論及RMR評(píng)價(jià)體系，對(duì)金川Ⅲ礦區(qū)礦巖質(zhì)量進(jìn)行評(píng)價(jià)；劉燈凱等[4]通過在理論與數(shù)值分析上的擬合，使用巖體質(zhì)量Q系統(tǒng)在不同地質(zhì)條件間相互影響的欠缺考慮下提出了新公式，為此類條件地質(zhì)提供了另一種判定依據(jù)；譚文輝等[5]針對(duì)深部巖體的三高條件，對(duì)傳統(tǒng)Q系統(tǒng)的判定進(jìn)行了改進(jìn)，并在實(shí)際深部巖體工程中試驗(yàn)研究；沙鵬等[6]在BQ分級(jí)法的基礎(chǔ)上，利用單軸和三軸兩種試驗(yàn)討論了在不同層理和水平壓力下對(duì)巖體強(qiáng)度的影響；鄔愛清等[7]基于多個(gè)邊坡實(shí)驗(yàn)，證明了依據(jù)BQ法在邊坡巖體質(zhì)量分級(jí)中是可靠的；劉光生等[8]在遂昌金礦某礦體井下三個(gè)中段開展取樣試驗(yàn)，應(yīng)用各類軟件和措施，并通過BQ系統(tǒng)評(píng)判工程巖體質(zhì)量；AYDAN等[9]則依據(jù)各類分級(jí)法提出了巖石質(zhì)量評(píng)級(jí)及其對(duì)巖石質(zhì)量地質(zhì)力學(xué)特征估計(jì)的應(yīng)用。

在以上研究中，通過運(yùn)用各巖體分級(jí)方法進(jìn)行巖體質(zhì)量評(píng)價(jià)，均在實(shí)際應(yīng)用中得到了較為可靠的結(jié)果。各類分級(jí)方法各有優(yōu)勢(shì)，但不同方法考慮的影響因素及其權(quán)重不同，以單一分級(jí)方法判定時(shí)可能存在一定偏差。破碎礦體巖體物理力學(xué)特性區(qū)別于常規(guī)巖體，準(zhǔn)確判定巖體質(zhì)量具有一定難度，其質(zhì)量分級(jí)需綜合考慮各類影響因素。

本文采用RMR法、Q系統(tǒng)法、BQ法等三種巖體質(zhì)量分級(jí)方法，依次評(píng)價(jià)薩熱克銅礦的砂巖型破碎礦體質(zhì)量，并對(duì)三種方法獲取的多元數(shù)據(jù)進(jìn)行歸一化處理，從而準(zhǔn)確地判定該類礦巖體質(zhì)量。首先，開展薩熱克銅礦井下工程地質(zhì)調(diào)查，獲得三種巖體質(zhì)量評(píng)價(jià)所需的基本參數(shù)；其次，采用三種巖體質(zhì)量分級(jí)方法分別對(duì)該礦體進(jìn)行評(píng)價(jià)，把各種破碎礦體質(zhì)量分類方法中總評(píng)分值取值范圍設(shè)在一個(gè)相一致的區(qū)間；最后，對(duì)各分級(jí)方法獲取的多元數(shù)據(jù)進(jìn)行歸一化處理后，綜合判定礦體巖體質(zhì)量評(píng)價(jià)值，從而為破碎礦體的采礦及支護(hù)設(shè)計(jì)提供理論支撐。

1 巖體質(zhì)量分級(jí)及其處理

1.1 工程地質(zhì)調(diào)查

薩熱克銅礦位于新疆西部的破碎砂巖型礦床，本次井下工程地質(zhì)調(diào)查在2 670～2 790 m之間的9個(gè)分段中進(jìn)行，重點(diǎn)調(diào)查對(duì)工程穩(wěn)定性影響較大的層理、節(jié)理、裂隙、斷層等不連續(xù)面的產(chǎn)狀、密度、規(guī)模、形態(tài)及地下水狀況的分布情況，并得出各分段各采場(chǎng)節(jié)理數(shù)、平均間距、節(jié)理密度等參數(shù)。

1.2 巖體質(zhì)量分級(jí)方法

采用RMR法、Q系統(tǒng)法、BQ法依次評(píng)價(jià)熱克銅礦巖體質(zhì)量。 其中，RMR分類法是BIENIAWSKI[10-11]提出的一種定量、定性相結(jié)合的綜合分類法。該方法基本因素由5種指標(biāo)組成，對(duì)各指標(biāo)進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)評(píng)分，求和得總分RMR，在1989年的修正版中對(duì)評(píng)分標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了修正，并增加了“節(jié)理產(chǎn)狀與巷道軸線的關(guān)系”這一評(píng)分標(biāo)準(zhǔn)，以更好地判定巖體質(zhì)量，是國(guó)內(nèi)外較為普遍使用的方法。

Q系統(tǒng)法是BARTON等[12]于1974年提出的NGI隧道巖體質(zhì)量指標(biāo)分類法，之后進(jìn)行了多次修訂，已廣泛應(yīng)用于工程巖體評(píng)價(jià)。Q系統(tǒng)法所采用的得分計(jì)算方法是乘積法，分類指標(biāo)Q計(jì)算公式見式(1)。

(1)

式中：RQD為巖石質(zhì)量指標(biāo)；Jn為節(jié)理組數(shù)系數(shù)；Jr為節(jié)理粗糙度系數(shù)(最不利的不連續(xù)面或節(jié)理組)；Ja為節(jié)理蝕變度(變異)系數(shù)(最不利的不連續(xù)面或節(jié)理組)；Jw為節(jié)理滲水折減系數(shù)；SRF為應(yīng)力折減系數(shù)。其中，由于Jr與Ja是針對(duì)節(jié)理組成可能引致破壞發(fā)生的不連續(xù)面來評(píng)定，因此Q系統(tǒng)隱含了弱面方位與隧道方向的重要影響。

BQ分級(jí)法以巖石堅(jiān)硬程度和巖體完整程度來衡量巖體的基本質(zhì)量，此方法采用定性與定量相結(jié)合的方法，確定基本質(zhì)量的基礎(chǔ)上結(jié)合實(shí)際應(yīng)用情況劃分巖體級(jí)別，適用于各類巖體的質(zhì)量分級(jí)法[13]，計(jì)算公式見式(2)。

BQ=90+3×RC+250×Kv

(2)

式中：RC為單軸飽和抗壓強(qiáng)度，MPa；Kv為巖體完整性指數(shù)。

1.3 歸一化處理

RMR法、Q系統(tǒng)法、BQ分級(jí)法等方法基于不同的角度判定巖體質(zhì)量，分級(jí)結(jié)果可相互印證?？紤]到不同分級(jí)方法間存在著一定的數(shù)學(xué)關(guān)系，可根據(jù)這種相關(guān)關(guān)系，提出一種對(duì)不同分類的多元數(shù)據(jù)進(jìn)行歸一化處理的方法。該方法利用“可靠度”概念中一致性、適用性的觀點(diǎn)，把每種分類方法的圍巖類別判定指標(biāo)進(jìn)行統(tǒng)一，各種分類的最后評(píng)分取值范圍根據(jù)其存在的數(shù)學(xué)關(guān)系確定在一致的區(qū)間范圍內(nèi)，各分類結(jié)果經(jīng)歸一化處理后，可在該區(qū)間范圍里反映其數(shù)學(xué)關(guān)系的相對(duì)大小。

2 巖體質(zhì)量分級(jí)結(jié)果

2.1 工程地質(zhì)調(diào)查情況

薩熱克銅礦工程地質(zhì)調(diào)查共布置測(cè)線93條，總長(zhǎng)1 658.6 m，共調(diào)查節(jié)理裂隙1 496條，節(jié)理裂隙平均間距1.11 m，節(jié)理密度0.90條/m，具體統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)見表1。

表1 薩熱克銅礦工程地質(zhì)調(diào)查節(jié)理統(tǒng)計(jì)表Table 1 Joint statistics of engineering geologicalsurvey of Sarek Copper Mine

圖1為節(jié)理裂隙極點(diǎn)分布圖，圖2為節(jié)理裂隙等密度圖。由圖1和圖2可以更直觀地觀測(cè)各節(jié)理情況，對(duì)比各分段圖像可知，在2 670 m分段和2 685 m分段各有一組傾角在15°以下的優(yōu)勢(shì)節(jié)理，其余各分段的優(yōu)勢(shì)節(jié)理傾角多分布在70°～90°之間。其中，2 670 m分段共布置測(cè)線20條，測(cè)線總長(zhǎng)324.1 m，共測(cè)得271條節(jié)理數(shù)據(jù)，節(jié)理裂隙極點(diǎn)及等密度疊加圖如圖3所示。由圖1、圖2和圖3可知，2 670 m分段的節(jié)理裂隙分布離散，優(yōu)勢(shì)節(jié)理主要為282°∠8°、101°∠74°、268°∠83°，節(jié)理裂隙平均間距1.20 m，節(jié)理密度0.84條/m。

圖1 2 670 m分段節(jié)理裂隙極點(diǎn)分布圖Fig.1 Pole distribution of joint fissures at 2 670 m

圖2 2 670 m分段節(jié)理裂隙等密度圖Fig.2 Isodensity diagram of joint fissures at 2 670 m

圖3 2 670 m分段節(jié)理裂隙極點(diǎn)及等密度疊加圖Fig.3 Superposition of pole and isodensity distributionsof joint fissures at 2 670 m

2.2 原巖應(yīng)力計(jì)算

由于現(xiàn)場(chǎng)未開展地應(yīng)力測(cè)量，為合理評(píng)估Q系統(tǒng)中最大主應(yīng)力σ1等數(shù)據(jù)，可采用以下3種方法來估算地應(yīng)力。

1) 目前普遍采用的計(jì)算垂直應(yīng)力σv的方法為垂直應(yīng)力等于上覆巖層的重量，計(jì)算公式見式(3)。

(3)

式中：ρ(h)為深度h處巖石的密度，t/m3；h為計(jì)算點(diǎn)處的深度，m；g為重力加速度，m/s2。

2) 李新平等[14]根據(jù)我國(guó)深部巖體地應(yīng)力實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，通過我國(guó)大陸地區(qū)最大水平主應(yīng)力、最小水平主應(yīng)力隨埋深分布圖分析統(tǒng)計(jì)，得出最大水平主應(yīng)力σH、最小水平主應(yīng)力σh與埋深H的線性回歸結(jié)果，計(jì)算公式見式(4)～式(6)。

σH=0.023 8H+7.648(R=0.893)

(4)

σh=0.018 4H+0.948(R=0.936)

(5)

σv=0.020 8H+2.195

(6)

由計(jì)算結(jié)果可知，σH、σh與埋深H的線性回歸相關(guān)系數(shù)均較大；σH的線性回歸式中常數(shù)項(xiàng)較大，反映了巖體仍存在顯著水平應(yīng)力；巖體垂直地應(yīng)力與埋深的線性關(guān)系明顯。

3) 蔡美峰等[15]通過對(duì)金川二礦區(qū)深部地應(yīng)力進(jìn)行實(shí)測(cè)，對(duì)所測(cè)點(diǎn)的應(yīng)力值進(jìn)行了回歸分析，得出了最大水平主應(yīng)力、最小水平主應(yīng)力和垂直主應(yīng)力隨深度變化的規(guī)律，回歸方程見式(7)～式(9)。

σhmax=0.098+0.050 7H

(7)

σhmin=-0.015+0.020 0H

(8)

σv=-0.208+0.025 4H

(9)

式中：σhmax、σhmin分別為最大水平主應(yīng)力、最小水平主應(yīng)力，MPa；σv為垂直主應(yīng)力，MPa；H為測(cè)點(diǎn)埋深，m。由計(jì)算結(jié)果可知，垂直主應(yīng)力回歸方程中的回歸系數(shù)0.025 4與上覆巖層的平均容重(0.026～0.027)×106N/m3非常接近，表明垂直應(yīng)力基本上等于或略小于自重應(yīng)力。

根據(jù)以上三種理論計(jì)算各分段地應(yīng)力值并取平均值，估算薩熱克銅礦2 670 m水平處的最大主應(yīng)力為12.44 MPa，最小主應(yīng)力為4.883 MPa，垂直主應(yīng)力為6.307 MPa；2 730 m水平處的最大主應(yīng)力為10.21 MPa，最小主應(yīng)力為3.731 MPa，垂直主應(yīng)力為4.921 MPa。為Q系統(tǒng)中SRF評(píng)分所涉及最大主應(yīng)力σ1等數(shù)據(jù)提供依據(jù)。

2.3 RMR分級(jí)結(jié)果

根據(jù)工程地質(zhì)調(diào)查及巖石物理力學(xué)參數(shù)測(cè)試結(jié)果，得到RMR法各巖性指標(biāo)，結(jié)果見表2。由表2可知，薩熱克銅礦礦體RMR值為56，巖體質(zhì)量分級(jí)為Ⅲ級(jí)，接近于Ⅱ級(jí)，質(zhì)量為中。

表2 薩熱克銅礦礦體RMR分級(jí)結(jié)果Table 2 RMR classification results of rock massin Sareke Copper Mine

2.4 Q系統(tǒng)分級(jí)結(jié)果

工程地質(zhì)調(diào)查可為巖性指標(biāo)的取值提供依據(jù)，其中，應(yīng)力折減因素SRF由上述原巖應(yīng)力估算得到σC/σ1>200、σθ/σC<0.01，σC為單軸限抗壓強(qiáng)度，σθ為最大切向應(yīng)力，σθ因上覆巖體自重應(yīng)力小于20 MPa，屬低-中應(yīng)力區(qū)，可由彈性理論估測(cè)得到。Q系統(tǒng)分類結(jié)果巖體Q系統(tǒng)性指標(biāo)取值及分級(jí)結(jié)果見表3。由表3可知，薩熱克銅礦礦體質(zhì)量評(píng)價(jià)級(jí)別為Ⅲ級(jí)，質(zhì)量為中。

表3 薩熱克銅礦礦體Q系統(tǒng)分級(jí)結(jié)果Table 3 Classification results of Q-systemin Sareke Copper Mine

2.5 BQ系統(tǒng)分級(jí)結(jié)果

根據(jù)巖體基本質(zhì)量分級(jí)(BQ法分級(jí))評(píng)價(jià)方法，結(jié)果見表4。由表4可知，BQ分級(jí)結(jié)果與RMR法、Q系統(tǒng)分級(jí)結(jié)果的相關(guān)性較差，主要原因是BQ系統(tǒng)中巖體完整性指數(shù)Kv受限于現(xiàn)場(chǎng)限定條件，其計(jì)算值與真實(shí)值可能存在一定誤差。因此，依據(jù)《工程巖體分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50218—2014)，對(duì)照巖體體積節(jié)理數(shù)(Jv)等因素進(jìn)行綜合定值，修訂后的巖體完整性指數(shù)Kv見表5。不同巖組完整程度劃分Jv與Kv對(duì)照情況見表5。

表4 薩熱克銅礦礦體BQ分級(jí)結(jié)果Table 4 BQ classification of rock massin Sareke Copper Mine

表5 巖體完整程度劃分Jv與Kv對(duì)照表Table 5 Comparison of rock mass integritydivision Jv and Kv

根據(jù)各分段的參數(shù)對(duì)其分析，BQ系統(tǒng)分類結(jié)果表明，薩熱克銅礦礦體質(zhì)量分級(jí)為Ⅲ級(jí)，接近于Ⅳ級(jí)，巖體較為破碎。

2.6 多元數(shù)據(jù)歸一化分析

考慮到RMR法、Q系統(tǒng)法、BQ分級(jí)法等三種方法是實(shí)現(xiàn)巖體質(zhì)量分級(jí)的不同途徑，其結(jié)果必然存在一定的數(shù)學(xué)關(guān)系?；谒_熱克銅礦各分段地質(zhì)調(diào)查及巖石力學(xué)試驗(yàn)獲取的參數(shù)，定量分析RMR法、Q系統(tǒng)法、BQ分級(jí)法三種分類的相關(guān)關(guān)系，并對(duì)獲取的多元數(shù)據(jù)進(jìn)行三種分類方法評(píng)級(jí)，從而建立起三種方法之間的系統(tǒng)相關(guān)性函數(shù)關(guān)系圖，如圖4～圖6所示。

圖4 RMR分類與Q系統(tǒng)的系統(tǒng)相關(guān)關(guān)系Fig.4 Systematic correlation between RMR classificationand Q-system

圖5 Q系統(tǒng)與BQ分類的系統(tǒng)相關(guān)關(guān)系Fig.5 Systematic correlation between Q-systemand BQ classification

圖6 RMR分類與BQ分類的系統(tǒng)相關(guān)關(guān)系Fig.6 Systematic correlation between RMR classificationand BQ classification

由圖4～圖6可知，三種分類方法在薩熱克銅礦各分段巖體質(zhì)量評(píng)價(jià)結(jié)果呈對(duì)數(shù)函數(shù)關(guān)系，且相關(guān)性較高。把RMR法、Q系統(tǒng)法、BQ法等巖體質(zhì)量分類方法中，總評(píng)分值取值范圍設(shè)在相一致的區(qū)間；然后，對(duì)比基于三種方法多元數(shù)據(jù)歸一化處理后的取值，即可直接看出圍巖質(zhì)量評(píng)價(jià)值的大小。巖體質(zhì)量分級(jí)時(shí)判定指標(biāo)歸一化處理措施如下所述。

1) RMR分類歸一化處理計(jì)算見式(10)。

RMR′=0.01×RMR

(10)

2) Q系統(tǒng)分類歸一化處理計(jì)算見式(11)。

(11)

3) BQ分類歸一化處理計(jì)算。根據(jù)BQ分類設(shè)定條件，BQ與[BQ]的取值范圍為90～700，計(jì)算公式見式(12)。

(12)

薩熱克銅礦體基于RMR法、Q系統(tǒng)法、BQ法等三種巖體質(zhì)量分級(jí)方法的多元數(shù)據(jù)歸一化處理后的結(jié)果見表6。

表6 3類巖體質(zhì)量分級(jí)方法數(shù)據(jù)的歸一化結(jié)果Table 6 Normalization results of data of three rock mass quality classification methods

由式(10)～式(12)計(jì)算可得，RMR分類法結(jié)果是0.56，Q系統(tǒng)分類法結(jié)果是0.66，BQ系統(tǒng)分類法結(jié)果是0.48。由表6可知，RMR法、Q系統(tǒng)法、BQ法結(jié)果分別為Ⅲ級(jí)、Ⅱ級(jí)、Ⅲ級(jí)，各類分類方法歸一化后界限范圍相似，為各類礦巖的穩(wěn)定性情況評(píng)價(jià)提供了直觀、簡(jiǎn)潔的評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)，薩熱克銅礦的礦體質(zhì)量判定結(jié)果見表7。

表7 薩熱克銅礦的礦體質(zhì)量歸一化判定結(jié)果Table 7 Normalization judgment results of ore body quality of Sarek Copper Mine

由表7結(jié)果可知，以三種分類方法歸一化值的平均值Z為依據(jù)，對(duì)礦體的巖體質(zhì)量進(jìn)行綜合判定，結(jié)果顯示Z=0.57，即薩熱克銅礦礦體質(zhì)量為Ⅲ級(jí)，屬于中等穩(wěn)固巖體。

2.7 巖體質(zhì)量分類適用性分析

由于薩熱克銅礦屬破碎型礦體，其巖體物理力學(xué)特性區(qū)別于常規(guī)巖體，準(zhǔn)確判定巖體質(zhì)量具有一定難度，因此需采用綜合的巖體質(zhì)量判定方法。礦體、圍巖等不同特性的巖體質(zhì)量分級(jí)及其歸一化處理方法與上述礦體分級(jí)方法一致。對(duì)比不同巖體質(zhì)量分級(jí)方法及其實(shí)際情況，規(guī)律如下所述。

1) RMR分類法結(jié)果與歸一化結(jié)果近似相等，該方法對(duì)該風(fēng)化程度高、結(jié)構(gòu)面切割程度狀況較好的巖體中表現(xiàn)較好，適用于該類節(jié)理發(fā)育較為集中的礦體。

2) Q系統(tǒng)法綜合了多項(xiàng)節(jié)理?xiàng)l件系數(shù)，適應(yīng)于在不同節(jié)理?xiàng)l件區(qū)域下的礦體。 如2 670 m分段、2 685 m

分段各有一組傾角小于15°的優(yōu)勢(shì)節(jié)理，對(duì)于巖體穩(wěn)定性不利的影響較少，因此該分類結(jié)果與歸一化結(jié)果有著較大的差值。

3) BQ法分類結(jié)果與歸一化結(jié)果差值的原因，在于該法評(píng)價(jià)體系中巖體完整性指數(shù)Kv這一關(guān)鍵數(shù)值的選取較大程度影響了分類結(jié)果，應(yīng)盡可能實(shí)測(cè)巖體完整性情況以對(duì)巖體作出準(zhǔn)確判定。歸一化結(jié)果在一定程度上彌補(bǔ)了的BQ法的不足，使巖體質(zhì)量分級(jí)結(jié)果更趨于合理。

綜上所述，三種方法在相同節(jié)理等條件下的巖體中表現(xiàn)各有優(yōu)劣，三種巖體質(zhì)量分級(jí)方法與實(shí)際結(jié)果一致性較高；多元數(shù)據(jù)歸一化處理后，可減小或避免因單一分級(jí)方法部分參數(shù)選取不恰當(dāng)而造成的誤差，使歸一化結(jié)果更符合工程實(shí)際，從而準(zhǔn)確地判定破碎礦巖的巖體質(zhì)量等級(jí)。根據(jù)判定結(jié)果，建議薩熱克銅礦體采用注漿錨索支護(hù)方案，以控制巷道圍巖變形，可加固破碎圍巖及發(fā)揮其自承能力。

3 結(jié) 論

1) 工程地質(zhì)調(diào)查表明薩熱克銅礦礦體較為破碎，節(jié)理的發(fā)育相對(duì)集中；區(qū)內(nèi)不同地段、部位節(jié)理發(fā)育程度不同，平均間距約1.1 m；節(jié)理發(fā)育方向與該區(qū)斷層發(fā)育方向有一定聯(lián)系，且同時(shí)有幾組方向發(fā)育。

2) 薩熱克銅礦在RMR分類法結(jié)果表明為Ⅲ級(jí)，質(zhì)量為中；Q系統(tǒng)分類法結(jié)果表明為Ⅲ級(jí)，質(zhì)量為中；BQ分類法結(jié)果表明為Ⅲ級(jí)，質(zhì)量為中。

3) 基于RMR法、Q系統(tǒng)法、BQ法三種巖體質(zhì)量分級(jí)方法之間的系統(tǒng)相關(guān)性，對(duì)薩熱克銅礦進(jìn)行多元數(shù)據(jù)歸一化的處理方法，顯示薩熱克銅礦礦體質(zhì)量歸一化平均值Z為0.57，判定等級(jí)為Ⅲ級(jí)(接近于Ⅱ級(jí))，屬于中等穩(wěn)固巖體，礦巖質(zhì)量歸一化分級(jí)結(jié)果與工程巖體實(shí)際情況一致性良好。