沈銘華,呂兆海,趙長(zhǎng)紅,崔 晨,常 峰,岳曉軍,潘長(zhǎng)斌

(國(guó)家能源集團(tuán)寧夏煤業(yè)有限責(zé)任公司,寧夏 銀川 750001)

綜采工作面堅(jiān)硬頂板不能及時(shí)垮落,在工作面采空區(qū)側(cè)形成大面積懸頂,若大面積懸頂突然破斷,易產(chǎn)生沖擊荷載、沖擊地壓、煤與瓦斯突出、潰水潰沙等動(dòng)力災(zāi)害[1-3]。因此,在工作面初采階段必須采取強(qiáng)制放頂措施。強(qiáng)制放頂通常采用深孔爆破預(yù)裂技術(shù),實(shí)現(xiàn)堅(jiān)硬頂板及時(shí)垮落,但爆破作業(yè)會(huì)產(chǎn)生大量有毒有害氣體;另外,在有限空間內(nèi)實(shí)施爆破作業(yè),爆炸沖擊波易損壞綜采工作面設(shè)備設(shè)施。水力致裂技術(shù)可較好彌補(bǔ)爆破預(yù)裂放頂?shù)娜毕輀4-6],水力壓裂控制煤層堅(jiān)硬頂板的技術(shù)已在國(guó)內(nèi)外推廣應(yīng)用,并取得了良好的效果。孫興林等[7]針對(duì)堅(jiān)硬厚層砂巖頂板采用水力致裂技術(shù)進(jìn)行頂板致裂,并驗(yàn)證了致裂后煤巖體的應(yīng)力明顯降低,從而能有效防止沖擊礦壓的發(fā)生。孟秀峰等[8]通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)分析了水力壓裂弱化堅(jiān)硬基本頂?shù)奶攸c(diǎn),認(rèn)為與爆破預(yù)裂技術(shù)相比,水力致裂技術(shù)的經(jīng)濟(jì)效益更加明顯。于斌等[9]通過水力壓裂弱化煤層上覆堅(jiān)硬老頂?shù)脑囼?yàn),深入分析水力壓裂弱化堅(jiān)硬老頂?shù)牧W(xué)機(jī)理。文獻(xiàn)[10-11]基于煤礦堅(jiān)硬頂板,通過跨式膨脹性封孔器對(duì)壓裂段進(jìn)行封閉,利用高壓水將封閉段進(jìn)行壓裂,生成多條裂紋,最終形成裂紋網(wǎng)絡(luò),從而實(shí)現(xiàn)頂板弱化?；诖?筆者根據(jù)金家渠煤礦110302綜采工作面頂板巖性及作業(yè)空間,采用水力壓裂技術(shù)解決該工作面初采階段堅(jiān)硬頂板大面積懸空問題,實(shí)現(xiàn)工作面的安全高效回采。

1 工程概況及礦壓特征

金家渠煤礦作為寧夏煤業(yè)公司在馬家灘礦區(qū)規(guī)劃建設(shè)的現(xiàn)代化礦井,井田南北長(zhǎng)約9.0 km,東西寬約3.0 km,面積約為26.8 km2。礦井設(shè)計(jì)資源儲(chǔ)量6.36億t,可采儲(chǔ)量3.36億t,設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力400萬(wàn)t/a,服務(wù)年限60 a。110302綜采工作面是11采區(qū)第二個(gè)工作面,開采煤層為3 層煤,東側(cè)與金家渠逆斷層相鄰,南側(cè)依次為回風(fēng)斜井、主斜井、副斜井,西側(cè)與110301工作面運(yùn)輸巷相距28 m,北側(cè)與采區(qū)邊界相鄰。工作面走向可采長(zhǎng)度為1 933 m,傾斜長(zhǎng)平均為280 m,傾角31～43°,平均36°,煤厚3.82 m,工作面布置如圖1 所示。通過鉆孔發(fā)現(xiàn),直接頂為厚1.62 m粉砂巖,基本頂為厚6.45 m 的細(xì)粒砂巖,基本頂之上為22.49 m 的粗粒砂巖和5.69 m 的細(xì)粒砂巖,整體堅(jiān)硬;煤層底板為厚2.0 m 的細(xì)粒砂巖。

圖1 工作面布置

當(dāng)工作面回風(fēng)巷累計(jì)推進(jìn)34.5 m、運(yùn)輸巷累 計(jì)推進(jìn)57.4 m 時(shí),工作面支架工作阻力急增,安全閥泄壓,30#～80#支架段開始出現(xiàn)片幫現(xiàn)象,且片幫范圍逐漸向工作面上、下出口方向延伸,63#～78#支架段片幫最為嚴(yán)重,達(dá)到3～5 m,38#～80#支架段直接頂從架前垮落,垮落高度為2.5 m。40#～53#支架段白色中粒砂巖從架前垮落,垮落高度為5～6 m,垮落區(qū)出現(xiàn)向工作面上部方向延伸的趨勢(shì)。52#～66#支架高度由3.6～3.8 m 下降至2.7～3.0 m,支架高度下降約0.9 m。根據(jù)頂板垮落高度、巖性和巖塊大小,判定為老頂斷裂。110302工作面在該區(qū)域處于老頂初次來壓階段,現(xiàn)場(chǎng)礦壓顯現(xiàn)情況如圖2所示。

圖2 初次來壓條件下頂板冒落

2 水壓致裂工藝與鉆孔參數(shù)

水力壓裂技術(shù)被廣泛應(yīng)用于工作面切頂卸壓,其原理是借助高壓水將完整未開裂的巖體壓裂,以消減或轉(zhuǎn)移圍巖所聚集的高應(yīng)力。由于110302工作面已發(fā)生片幫與冒頂,經(jīng)驗(yàn)表明,發(fā)生片幫區(qū)域的工作面煤幫前已存在大量的裂隙發(fā)育區(qū),如果在該區(qū)域內(nèi)進(jìn)行水力壓裂,壓裂效果難免會(huì)受裂隙發(fā)育區(qū)影響。為了使110302工作面盡快具備回采條件,決定在110302工作面回風(fēng)巷距工作面50 m 處朝向110#～160#支架尾梁頂板上覆巖層區(qū)域開展水力壓裂,以期最大程度地破壞頂板的完整性,使工作面頂板及時(shí)垮落,避免因大面積懸頂引發(fā)其它事故。

2.1 水壓致裂工藝

水力壓裂控制堅(jiān)硬頂板的過程為:采用CMS1-1300/22 履帶式液壓坑道鉆機(jī)配置直徑?56 mm 鉆頭施工預(yù)裂鉆孔,利用手動(dòng)泵為封隔器加壓使膠筒膨脹變形至封孔,隨后連接BRW40型高壓泵設(shè)備實(shí)施分段壓裂。施工工藝流程如下:安裝→連接→調(diào)試→推送封孔器至預(yù)定位置→手動(dòng)泵加壓封孔器→設(shè)置警戒→作業(yè)人員安全到位→高壓水泵供水供電→高壓水泵加壓→記錄高壓水泵壓力表以及手動(dòng)泵壓力表數(shù)據(jù)→停止加壓→封孔器退出鉆孔→利用窺視儀觀察分析壓裂效果。

2.2 鉆孔與壓裂參數(shù)

為使110302工作面120#～160#支架尾梁上部頂板達(dá)到理想的壓裂效果,在回風(fēng)巷內(nèi)距離工作面約50 m 位置處的回風(fēng)巷下幫側(cè)向110#～160#支架尾梁的老頂段布置6個(gè)鉆孔,鉆孔間隔1 m,鉆孔朝向工作面呈扇形分布,終孔位置分別位于160#、150#、140#、130#、120#、110#支架尾梁上方巖層,距支架頂梁垂直高度約30 m。鉆孔布置及參數(shù)如圖3和圖4及表1所示。其中,L1鉆孔與回風(fēng)巷軸線夾角4°,L2鉆孔與回風(fēng)巷軸線夾角17°,L3鉆孔與回風(fēng)巷軸線夾角29°,L4鉆孔與回風(fēng)巷軸線夾角39°,L5鉆孔與回風(fēng)巷軸線夾角47°,L6鉆孔與回風(fēng)巷軸線夾角54°,L1～L6鉆孔均朝110302工作面方向施工,L1～L6鉆孔直徑56 mm。高壓注水泵流量不低于80 L/min,額定壓力達(dá)到30 MPa,壓裂時(shí)間暫定30 min,根據(jù)水壓變化和巖層出水情況調(diào)整。

表1 水力壓裂孔參數(shù)

圖3 鉆孔布置平面

圖4 鉆孔剖面

3 水壓致裂效果分析

110302工作面回風(fēng)巷累計(jì)施工6 個(gè)致裂鉆孔,其中,L1、L2、L3鉆孔基本位于煤層頂板,按照每隔3 m 間距壓裂一次,每次壓裂時(shí)間控制在30 min。L4、L5、L6鉆孔各約有30 m位于煤壁及其直接頂,為確保煤壁及直接頂相對(duì)完整,僅壓裂孔底及距孔口30～40 m 范圍內(nèi)的巖體,每隔3 m 壓裂一次,每次壓裂60 min。初期開啟壓力最大達(dá)到30 MPa,后續(xù)保壓壓力降低至15 MPa以上,其中,鉆孔深部壓力較大,鉆孔淺部壓力相對(duì)降低;當(dāng)壓裂次數(shù)達(dá)到一定數(shù)值后,巖體內(nèi)部小范圍內(nèi)呈現(xiàn)裂隙周期性微裂變化,此時(shí),壓力維持在一定水平上下波動(dòng),壓力變化幅度較小;當(dāng)巖體內(nèi)部出現(xiàn)明顯破裂點(diǎn)或不同空間的裂隙貫通時(shí),壓力出現(xiàn)跳躍式下降,隨后進(jìn)入周期性微裂變化;當(dāng)巖體內(nèi)部微裂變化相對(duì)穩(wěn)定后,壓力又逐步增大,進(jìn)入巖體相對(duì)完好區(qū)域的周期性微裂變化,但較上次破裂時(shí)的壓力明顯降低,隨后巖體在高壓水的作用下呈現(xiàn)“周期性微裂變化—明顯破裂或裂隙貫通”的周期性變化[12-13],最后達(dá)到對(duì)頂板巖層的弱化或整體性破壞的效果。

為監(jiān)測(cè)水力壓裂施工質(zhì)量以及每次壓裂時(shí)的壓力變化情況,本次試驗(yàn)安裝水壓儀用來監(jiān)測(cè)壓力-時(shí)間關(guān)系,本文選取4條監(jiān)測(cè)曲線來反映壓裂效果,如圖5所示。

在實(shí)施水力壓裂之前,工作面最大壓力為38 MPa。由圖5可知,進(jìn)入壓裂區(qū)后,工作面周期來壓最高達(dá)到30 MPa,工作面正常推進(jìn)工作壓力為25 MPa,工作面周期壓力明顯降低。

圖5 壓力-時(shí)間變化曲線

比對(duì)11采區(qū)首采110301工作面礦壓參數(shù),表2得出兩個(gè)工作面老頂來壓步距基本一致,影響3層煤老頂來壓步距的主要因素是基本頂巖石的硬度、厚度和完整度,研究弱化3層煤頂板的方法,最大限度減少基本頂對(duì)直接頂-煤幫支護(hù)系統(tǒng)的破壞程度。在110301工作面風(fēng)巷推進(jìn)35 m、運(yùn)輸巷推進(jìn)58 m 時(shí)老頂初次來壓,在110302綜采工作面風(fēng)巷推進(jìn)34.5 m、運(yùn)輸巷推進(jìn)57.4 m時(shí),出現(xiàn)了片幫、漏頂,可判斷此次事件是由老頂初次來壓引起的。

表2 綜采工作面礦壓參數(shù)對(duì)比

4 結(jié) 論

(1)在本次水力致裂過程中,壓力最大達(dá)到30 MPa,后續(xù)保壓壓力降低至15 MPa,其中,鉆孔深部壓力較大,淺部壓力相對(duì)降低;當(dāng)壓裂次數(shù)達(dá)到一定數(shù)值后,巖體內(nèi)部裂隙逐漸張開,此時(shí),壓力維持在一定水平上下波動(dòng),壓力變化幅度較小;每次壓裂時(shí)間為25 min左右,壓力趨于穩(wěn)定,說明裂隙貫通。

(2)在本次水力致裂過程中,煤層頂板巖體按照“周期性微裂變化—明顯破裂或裂隙貫通”的周期性變化規(guī)律破壞。

(3)本次堅(jiān)硬頂板水力致裂效果明顯,通過采用多孔、分段水力致裂后,在堅(jiān)硬頂板致裂范圍內(nèi)形成了主、次裂縫相互擴(kuò)展貫通的壓裂區(qū),有效破壞了巖層的完整結(jié)構(gòu),保證了堅(jiān)硬頂板的及時(shí)垮落,避免了能量的集中。