鄭德帥, 陳麗萍

1中國(guó)石化石油工程技術(shù)研究院 2中國(guó)石油川慶鉆探工程有限公司鉆采工程技術(shù)研究院

0 引言

隨著頁(yè)巖氣、頁(yè)巖油、致密氣等非常規(guī)油氣資源開發(fā)力度的加大，長(zhǎng)水平段的水平井越來越受重視。同時(shí)，由于受重力影響、井眼及地質(zhì)條件限制等，長(zhǎng)水平段水平井在鉆井時(shí)存在井下摩阻扭矩大、托壓嚴(yán)重等問題，導(dǎo)致水平段長(zhǎng)度受限以及機(jī)械鉆速低等[1- 2]。為突破上述難題，行業(yè)內(nèi)諸多學(xué)者提出了具有針對(duì)性的解決措施，如水平段鉆進(jìn)時(shí)使用油基鉆井液以降低井下摩阻[3- 5]，研制了旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向、水力振蕩器等井下工具，并取得了良好的效果，尤其是旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向工具已在國(guó)內(nèi)各大油田廣泛應(yīng)用，將水平井鉆井技術(shù)向前推進(jìn)了一大步[6- 8]。但上述工具仍未從根本上解決井下摩阻扭矩大、托壓嚴(yán)重等問題，國(guó)外有學(xué)者研發(fā)了Swiveling管柱旋轉(zhuǎn)工具[9]，可以實(shí)現(xiàn)管柱分段旋轉(zhuǎn)控制，但僅用于大位移井固井時(shí)旋轉(zhuǎn)下套管，不具備平衡螺桿反扭矩的功能，無法用于定向鉆井作業(yè)；國(guó)內(nèi)西南石油大學(xué)研發(fā)的扭矩離合器，只具備離合功能，沒有扭矩產(chǎn)生，僅靠鉆柱摩擦力無法平衡螺桿反扭矩[10- 11]。

筆者借鑒旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向降阻原理，提出了鉆柱旋轉(zhuǎn)滑動(dòng)控制工具(以下簡(jiǎn)稱RSD工具)，與螺桿鉆具配合使用時(shí)，產(chǎn)生與旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向接近的功能，同時(shí)鉆柱旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，可有效解決托壓?jiǎn)栴}，提高機(jī)械鉆速，大幅度降低鉆井成本。RSD工具的研發(fā)對(duì)于長(zhǎng)水平段水平井鉆進(jìn)具有重要意義。

1 RSD工具基本原理

RSD工具安放在螺桿鉆具后一定的位置，功能上類似于一個(gè)帶開關(guān)的離合器，可以連接或脫開兩端的鉆柱(見圖1)。通過特定的鉆井泵開關(guān)次序來打開和關(guān)閉工具，控制工具兩端鉆柱的連接或脫開。

圖1 RSD的安放位置示意圖

當(dāng)工具開啟時(shí)，工具兩端的鉆柱脫開，轉(zhuǎn)盤帶動(dòng)RSD工具上端的鉆柱旋轉(zhuǎn)，見圖2，通過RSD工具產(chǎn)生一定順時(shí)針的正扭矩，當(dāng)該扭矩與螺桿鉆具鉆進(jìn)時(shí)由外殼產(chǎn)生逆時(shí)針反扭矩及工具下端管柱與井壁的摩擦扭矩達(dá)到平衡，就可實(shí)現(xiàn)RSD工具上端鉆柱旋轉(zhuǎn)、下端螺桿外殼不旋轉(zhuǎn)的目的，滿足定向鉆井時(shí)，工具完成滑動(dòng)定向作業(yè)時(shí)工具上端鉆柱旋轉(zhuǎn)、摩阻降低要求，達(dá)到提高鉆速的效果，類似于旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向功能。實(shí)現(xiàn)定向作業(yè)時(shí)工具上端鉆柱由轉(zhuǎn)盤控制產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，工具下端鉆柱由螺桿控制產(chǎn)生滑動(dòng)運(yùn)動(dòng)，避免螺桿定向作業(yè)時(shí)由于鉆柱不旋轉(zhuǎn)、只能滑動(dòng)鉆進(jìn)且部分鉆柱緊貼井壁產(chǎn)生較大的滑動(dòng)摩擦阻力。

圖2 RSD扭矩平衡示意圖

當(dāng)RSD關(guān)閉時(shí)，RSD前后的管柱連為一體一同旋轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)盤帶動(dòng)鉆柱、螺桿一起旋轉(zhuǎn)或靜止，可進(jìn)行復(fù)合鉆進(jìn)或常規(guī)的滑動(dòng)定向鉆進(jìn)，螺桿的反扭矩由鉆柱摩擦扭矩和轉(zhuǎn)盤扭矩來平衡。

2 RSD工具結(jié)構(gòu)

根據(jù)定向功能的要求，RSD工具包含開關(guān)總成和扭矩產(chǎn)生總成，見圖3。開關(guān)總成的功能是在地面控制下連接和脫開鉆柱，扭矩產(chǎn)生總成的作用是產(chǎn)生扭矩與鉆柱摩擦扭矩一同平衡螺桿的反扭矩。

圖3 RSD結(jié)構(gòu)三維圖

2.1 RSD開關(guān)結(jié)構(gòu)

開關(guān)總成包含鉆井液驅(qū)動(dòng)的活塞控制結(jié)構(gòu)和鎖定執(zhí)行結(jié)構(gòu)，外殼內(nèi)部加工有花鍵槽，執(zhí)行結(jié)構(gòu)的花鍵插銷與花鍵槽的嚙合完成芯軸與外殼的鎖定，加工的樣機(jī)見圖4。

圖4 開關(guān)結(jié)構(gòu)實(shí)物圖

活塞受到鉆井液的節(jié)流壓力Fh、彈簧的反彈力Ft的作用：

(1)

式中：Q—鉆井液排量，L/s；ρ—鉆井液密度，g/cm3；A—活塞孔眼的面積，cm2；S—壓力的有效作用面積，cm2。

Ft=KL

(2)

式中：K—彈簧的勁度系數(shù)，N/mm;L—彈簧的壓縮長(zhǎng)度，mm。

經(jīng)過設(shè)計(jì)，正常鉆進(jìn)鉆井液排量工況下節(jié)流壓力Fh總是大于彈簧的反彈力Ft，活塞受到行程開關(guān)的約束，正常鉆井排量時(shí)只能處于高位或低位。行程開關(guān)可以進(jìn)行拉伸和壓縮，壓縮時(shí)存在兩個(gè)狀態(tài)：完全收縮和微量收縮。每次拉伸至最大長(zhǎng)度后，再對(duì)其進(jìn)行壓縮時(shí)，其壓縮狀態(tài)都會(huì)改變一次，從而實(shí)現(xiàn)活塞位置的控制。

活塞中間安裝的頂桿隨著活塞上下運(yùn)動(dòng)，頂桿向高位運(yùn)行時(shí)彈簧的反彈力Ft克服運(yùn)動(dòng)部件之間的阻力Ff推動(dòng)花鍵插銷進(jìn)入外殼的花鍵槽，使上下鉆柱連接為一體，從而實(shí)現(xiàn)關(guān)閉的狀態(tài)，此時(shí)RSD就像一個(gè)普通的轉(zhuǎn)換短節(jié)，只能進(jìn)行常規(guī)的滑動(dòng)鉆進(jìn)或復(fù)合鉆進(jìn)。因此節(jié)流壓力Fh、彈簧的反彈力Ft及阻力Ff之間的關(guān)系須滿足：

Fh>Ft>Ff

(3)

根據(jù)式(3)及式(1)、式(2)，結(jié)合實(shí)際的鉆井參數(shù)，可對(duì)彈簧及活塞的節(jié)流孔進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，原則是滿足運(yùn)行要求的同時(shí)盡量降低工具的壓耗。對(duì)于?215.9 mm井眼，最終確定的彈簧剛度是1.1 N/mm，節(jié)流孔面積為8.54 cm2，相當(dāng)于節(jié)流孔直徑3.3 cm。

當(dāng)頂桿位于下部位置時(shí)花鍵插銷從外殼的花間槽中退回，實(shí)現(xiàn)上下鉆柱的脫開，進(jìn)入開啟狀態(tài)。轉(zhuǎn)盤或頂驅(qū)帶動(dòng)鉆柱旋轉(zhuǎn)，定向短節(jié)及以下的螺桿鉆具不旋轉(zhuǎn)，可以在滑動(dòng)導(dǎo)向鉆進(jìn)的同時(shí)旋轉(zhuǎn)鉆柱，從而達(dá)到提高機(jī)械鉆速的目的。

嚙合花鍵需要滿足最大工作扭矩條件下的強(qiáng)度要求，花鍵的剪切面積設(shè)計(jì)公式為：

(4)

式中：T—井下最大工作扭矩，N·m;R1—花鍵的作用半徑，m；σ—花鍵材料的抗剪許應(yīng)力，MPa。

插銷在頂桿下撤后，要保證花鍵從外殼的花間槽中自動(dòng)退回，花鍵的斜角要滿足以下關(guān)系：

ctgθ-μ≤0

(5)

式中：θ—花鍵的傾斜角，(°)；μ—花鍵與花鍵槽的摩擦系數(shù)。

2.2 扭矩產(chǎn)生結(jié)構(gòu)

扭矩產(chǎn)生結(jié)構(gòu)主要為硬質(zhì)合金摩擦部件，采用硬質(zhì)合金可保證有良好的耐磨性和較長(zhǎng)的工作壽命，硬質(zhì)合金兩部分，分別通過銷釘連接在芯軸和外殼上，在鉆壓作用下產(chǎn)生摩擦力，當(dāng)外殼與芯軸產(chǎn)生相對(duì)旋轉(zhuǎn)時(shí)，摩擦力轉(zhuǎn)換為摩擦扭矩：

TR=nWOB·μ1R1

(6)

式中：n—硬質(zhì)合金組數(shù)；WOB—鉆壓，N；μ1—硬質(zhì)合金之間的摩擦系數(shù)，數(shù)值為0.1左右，無因次；R1—硬質(zhì)合金旋轉(zhuǎn)作用半徑，m。

結(jié)合實(shí)際鉆進(jìn)時(shí)螺桿鉆具的反扭矩和鉆壓、井眼尺寸及工具的強(qiáng)度，利用式(6)可對(duì)硬質(zhì)合金組數(shù)和硬質(zhì)合金的尺寸進(jìn)行設(shè)計(jì)。對(duì)直徑?215.9 mm的井眼，正常PDC鉆頭在6～8 t鉆壓作用下螺桿的反扭矩為3 000 N·m左右，經(jīng)過計(jì)算，設(shè)計(jì)3組硬質(zhì)合金，硬質(zhì)合金內(nèi)外半徑分別為90 mm和160 mm，7 t鉆壓時(shí)產(chǎn)生2 625 N·m扭矩。

3 RSD安放位置計(jì)算

由于硬質(zhì)合金組數(shù)及尺寸的限制，RSD產(chǎn)生的扭矩難以與螺桿的反扭矩完全一致，且螺桿的反扭矩為復(fù)雜的振動(dòng)狀態(tài)，因此還需要借助螺桿鉆具與RSD之間鉆柱的摩擦扭矩TF以達(dá)到平衡。影響摩擦扭矩TF的因素主要為鉆柱規(guī)格和鉆柱長(zhǎng)度，受到鉆井工藝的影響，底部鉆具組合規(guī)格有常用使用標(biāo)準(zhǔn)，可調(diào)節(jié)的是鉆柱長(zhǎng)度，也就是RSD的安放位置。

正常鉆進(jìn)時(shí)，螺桿鉆具反扭矩受到鉆壓的振動(dòng)及地層的非均質(zhì)性的影響，呈現(xiàn)為劇烈的振動(dòng)狀態(tài)，難以進(jìn)行理論推導(dǎo)，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)井下實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，對(duì)螺桿鉆具的反扭矩(?216 mm PDC鉆頭)反演如下：

(7)

式中：t—時(shí)間，s。

式(7)是基于?216 mm PDC鉆頭正常鉆進(jìn)(鉆壓6～8 t)測(cè)得的數(shù)據(jù)進(jìn)行總結(jié)的，揭示了破巖扭矩振動(dòng)的平均值、振幅及頻率等基本特征，可基本反映破巖扭矩的振動(dòng)狀態(tài)。

鉆柱的摩擦扭矩可通過式(8)計(jì)算[8]：

TF=∑LiqiRiμ2

(8)

式中：Li—第i段鉆柱的長(zhǎng)度，m；qi—第i段鉆柱的線重，N/m；Ri—第i段鉆柱與井壁的摩擦半徑，m；μ2—鉆柱與井壁的摩擦系數(shù)，一般為0.25。

要達(dá)到平衡螺桿反扭矩的效果，必須使RSD扭矩TR與螺桿振動(dòng)反扭矩TP(t)的差值低于鉆柱摩擦扭矩：

TF≥|TR-TP(t)|

(9)

以?216 mm PDC鉆頭為例，螺桿反扭矩最高值達(dá)到了3 500 N·m。分析常規(guī)水平段鉆具組合，可使用以下鉆具組合：?216 mm PDC鉆頭+?172 mm螺桿+?127 mm無磁承壓鉆桿×2根+?127 mm加重鉆桿×6根+?172 mmRSD+?127 mm鉆桿。

RSD與鉆頭之間的鉆柱長(zhǎng)度總計(jì)83 m，摩擦扭矩為1 000 N·m，達(dá)到了式(9)的要求，對(duì)1 000 m的水平段而言，旋轉(zhuǎn)部分鉆柱超過91.7%，且水平段越長(zhǎng)，旋轉(zhuǎn)鉆柱的比例越大，降阻提速效果越明顯。

4 RSD工具測(cè)試

4.1 RSD室內(nèi)測(cè)試

加工的RSD樣機(jī)在多功能管柱實(shí)驗(yàn)平臺(tái)上進(jìn)行測(cè)試。平臺(tái)可模擬鉆機(jī)和井眼，模擬的轉(zhuǎn)速為0～1 000 r/min，軸向力0～10 t，扭矩0～1 500 N·m。由步進(jìn)電機(jī)提供扭矩和轉(zhuǎn)速；可模擬垂直井眼、斜井眼以及水平井眼三種類型(見圖5)，采用防銹乳液模擬鉆井液，考慮到實(shí)驗(yàn)泵的規(guī)格，活塞孔眼直徑設(shè)計(jì)為1.2 cm，模擬鉆井液排量4 L/s時(shí)產(chǎn)生的泵壓0.6 MPa左右，軸向力模擬鉆壓，實(shí)驗(yàn)時(shí)模擬鉆壓為2 t，RSD樣機(jī)產(chǎn)生的扭矩約為200 N·m。

圖5 RSD樣機(jī)不同井斜角測(cè)試

RSD一端連接模擬轉(zhuǎn)盤，一端用扭矩保持器固定，扭矩限制值設(shè)置為400 N·m，當(dāng)扭矩高于400 N·m時(shí)開始打滑，扭矩保持在400 N·m，當(dāng)扭矩低于400 N·m時(shí)保持不動(dòng)。測(cè)試時(shí)，模擬轉(zhuǎn)盤一直旋轉(zhuǎn)，連續(xù)開泵、關(guān)泵，當(dāng)RSD工具處于鎖死狀態(tài)時(shí)，模擬轉(zhuǎn)盤的扭矩為400 N·m；當(dāng)RSD工具處于打開狀態(tài)時(shí)，模擬轉(zhuǎn)盤的扭矩為200 N·m。

剛開始測(cè)試時(shí)泵處于關(guān)閉狀態(tài)，泵壓為0，此時(shí)RSD工具處于鎖死狀態(tài)；第一次開泵時(shí)RSD處于打開狀態(tài)，第二次開泵時(shí)RSD再次關(guān)閉，第三次開泵時(shí)RSD再次打開，見圖6。經(jīng)過測(cè)試，開關(guān)結(jié)構(gòu)可以通過關(guān)泵、開泵的操作實(shí)現(xiàn)關(guān)閉和開啟的功能，能適應(yīng)斜井和水平井井段，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)達(dá)到預(yù)期功能，成功率達(dá)到100%，經(jīng)反復(fù)測(cè)試壽命超過200次。

圖6 RSD泵壓-扭矩測(cè)試結(jié)果

4.2 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

在焦頁(yè)某井進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)入井試驗(yàn)。試驗(yàn)井井眼直徑?215.9 mm，鉆進(jìn)井段3 010～3 083 m，鉆進(jìn)進(jìn)尺73 m，井斜角30°，試驗(yàn)時(shí)間60.5 h。

鉆具組合：?215.9 mm混合鉆頭+?172 mm螺桿鉆具(1.5°)+?168 mm浮閥+?127 mm無磁承壓鉆桿×1根+?166 mm無磁懸掛短節(jié)+?127 mm加重鉆桿×13根+?178 mmRSD工具+?127 mm鉆桿。

鉆井參數(shù)：鉆壓80～100 kN、頂驅(qū)轉(zhuǎn)速10～40 r/min、排量28～32 L/s。

RSD入井后可通過開關(guān)泵對(duì)RSD進(jìn)行開啟和關(guān)閉。當(dāng)關(guān)閉RSD時(shí)，進(jìn)行常規(guī)的復(fù)合鉆進(jìn)和定向鉆進(jìn)，鉆井參數(shù)及鉆井工藝與正常鉆井相同。

RSD進(jìn)入開啟狀態(tài)后，鉆井液排量28 L/s，頂驅(qū)轉(zhuǎn)速12 r/min，井下工具面保持基本穩(wěn)定(見圖7)，實(shí)現(xiàn)了鉆柱旋轉(zhuǎn)-螺桿定向的功能，旋轉(zhuǎn)-定向段完成后，方位角從308.54°增加至312.15°，狗腿度達(dá)到4.98°/30 m，達(dá)到了井眼軌跡的設(shè)計(jì)要求。由于鉆柱旋轉(zhuǎn)降低了托壓，相對(duì)于常規(guī)滑動(dòng)定向段，旋轉(zhuǎn)-定向段的機(jī)械鉆速提高了22.5%(見圖8)。

圖7 旋轉(zhuǎn)定向條件下的工具面統(tǒng)計(jì)

圖8 不同鉆進(jìn)狀態(tài)機(jī)械鉆速對(duì)比

通過測(cè)試也發(fā)現(xiàn)了RSD的技術(shù)缺陷。開啟進(jìn)入旋轉(zhuǎn)定向時(shí)，工具面擺動(dòng)的幅度相對(duì)于常規(guī)滑動(dòng)定向偏大，需要進(jìn)一步提高控制精度；開關(guān)泵控制的方式也容易受到干擾。

5 結(jié)論與建議

(1)RSD工具是一種利用旋轉(zhuǎn)鉆柱降低軸向摩阻、利用螺桿鉆具進(jìn)行導(dǎo)向的新思路，可解決鉆壓傳遞摩阻大的問題，提高機(jī)械鉆速，水平段越長(zhǎng)工具降阻提速的效果越好。

(2)RSD工具利用開關(guān)泵的方式進(jìn)行鉆柱的旋轉(zhuǎn)控制，產(chǎn)生一定的扭矩與鉆柱摩擦扭矩共同作用平衡螺桿鉆具的反扭矩。

(3)RSD還需要進(jìn)一步優(yōu)化開關(guān)的控制方式和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，避免正常開關(guān)泵作業(yè)干擾工具的開關(guān)；優(yōu)化設(shè)計(jì)RSD摩擦結(jié)構(gòu)，縮小與螺桿鉆具反扭矩差值，以降低鉆頭與RSD之間長(zhǎng)度，提高旋轉(zhuǎn)鉆柱比例。