曹 麗 黃 曼 邢恩達(dá) 盧斌強(qiáng) 任番泉 黃永亮

(1. 紹興文理學(xué)院 土木工程學(xué)院，浙江 紹興 312000；2. 浙江省巖石力學(xué)與地質(zhì)災(zāi)害重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，浙江 紹興 312000；3. 浙江省水利水電勘測設(shè)計(jì)院，浙江 杭州 310000；4. 浙江省有色金屬地質(zhì)勘查局，浙江 紹興 312000)

0 引言

露天礦臺階邊坡的穩(wěn)定性受多種因素控制，強(qiáng)降雨和臺階幾何參數(shù)是影響邊坡穩(wěn)定的直接因素[1-4]．降雨入滲增大巖體重度，減小基質(zhì)吸力、 弱化巖體抗剪強(qiáng)度， 極易引起礦山邊坡發(fā)生

滑坡災(zāi)害．臺階幾何參數(shù)與邊坡穩(wěn)定息息相關(guān)，強(qiáng)降雨作用下，恰當(dāng)?shù)呐_階幾何參數(shù)可以避免邊坡發(fā)生滑坡，減小經(jīng)濟(jì)損失和人員傷亡，因此，對沿海地區(qū)受強(qiáng)降雨影響的露天礦邊坡進(jìn)行臺階幾何參數(shù)優(yōu)化具有十分重要的意義．

目前對于強(qiáng)降雨對邊坡穩(wěn)定性的影響，已有許多學(xué)者[5-11]從不同方面(降雨歷時、降雨強(qiáng)度、降雨類型、坡面形態(tài))進(jìn)行了廣泛而有益的探索．涂國祥[12]分析降雨影響邊坡穩(wěn)定性的時間效應(yīng)研究工作，認(rèn)為穩(wěn)定性系數(shù)隨著降雨歷時的進(jìn)行，存在滯后效應(yīng)．張立博[13]針對露天礦高陡巖質(zhì)邊坡降雨入滲問題，分析了安全系數(shù)隨降雨歷時的變化，認(rèn)為安全系數(shù)隨降雨歷時的變化曲線呈“V”形．高華喜[14]對深圳市滑坡與降雨強(qiáng)度關(guān)系進(jìn)行相關(guān)性分析，認(rèn)為大暴雨或者特大暴雨直接導(dǎo)致滑坡的發(fā)生，相關(guān)系數(shù)達(dá)到0.8以上．Liu[15]認(rèn)為降雨入滲主要出現(xiàn)在地表坡面處，在相同降雨量下，邊坡安全系數(shù)隨著降雨強(qiáng)度的增加而降低．蔡欣育[16]、詹良通等[17]利用Geo-Studio軟件探討了不同降雨類型下邊坡滲流穩(wěn)定性和安全系數(shù)的變化，提出了較大雨強(qiáng)和前鋒型降雨模式下，邊坡更易發(fā)生失穩(wěn)的觀點(diǎn)．研究結(jié)果均顯示了邊坡穩(wěn)定性與降雨有著直接的關(guān)聯(lián)．

臺階邊坡形態(tài)與巖石局部滲透率有關(guān)，對邊坡失穩(wěn)機(jī)制有所影響．雖然有許多學(xué)者如宋維勝[18]、和大釗等[19]、Xie等[20]研究邊坡角等幾何參數(shù)和內(nèi)摩擦角等強(qiáng)度參數(shù)對邊坡穩(wěn)定性的影響，認(rèn)為幾何參數(shù)對邊坡變形影響大于力學(xué)參數(shù)的影響，但該研究均未考慮降雨作用．王葉嬌[21]、朱麗娟[22]研究了降雨和邊坡幾何參數(shù)對飽和土質(zhì)邊坡的影響，但該研究針對土質(zhì)邊坡，對巖質(zhì)臺階邊坡針對性不強(qiáng)，王茜[23]考慮降雨的因素對力學(xué)參數(shù)作相應(yīng)的折減，分析了坡高、坡腳對單臺階邊坡的影響，但該研究僅針對單臺階巖質(zhì)邊坡，組合臺階邊坡受降雨影響可能與此不同．

基于此，本文在前人研究基礎(chǔ)上，進(jìn)一步探討降雨對巖質(zhì)組合臺階邊坡失穩(wěn)的影響．以溫州霓嶼料場臺階邊坡為背景，探討邊坡在降雨條件下的變形破壞特性，并對臺階邊坡的幾何參數(shù)進(jìn)行對比研究和優(yōu)化設(shè)計(jì)，該優(yōu)化分析考慮了不同降雨條件，可為沿海地區(qū)凝灰?guī)r露天礦山邊坡開采提供科學(xué)的工程指導(dǎo)．

1 工程背景簡況

露天礦山普遍較高，高度范圍自幾十米至幾百米不等，邊坡越高，暴露在外的巖體面積越大，該巖體經(jīng)長期風(fēng)化腐蝕，強(qiáng)度較低，穩(wěn)定性較差，易發(fā)生滑坡災(zāi)害，因此，邊坡多采用臺階式開采．露天礦臺階式開采是根據(jù)設(shè)計(jì)的幾何參數(shù)，對礦山進(jìn)行自上而下以臺階形式逐步開采的過程．多個臺階組合成的斜坡便是露天礦臺階邊坡，臺階的幾何參數(shù)決定了露天礦邊坡的最終形態(tài)[24]．臺階邊坡的幾何參數(shù)主要為平臺寬度、臺階高度、臺階邊坡角．平臺寬度的大小決定著下部邊坡承受上部邊坡滑阻力的大小，當(dāng)邊坡角固定時，臺階高度大小決定著坡長大小和自重力大小，臺階邊坡角決定著邊坡的陡峭程度．一般而言，平臺寬度越大，臺階高度越小，邊坡角越小，邊坡越穩(wěn)定，但隨之也將造成資源損失，對臺階幾何參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化研究，保證邊坡安全生產(chǎn)的同時，也減少不必要的浪費(fèi)．

以溫州市霓嶼料場露天礦山為研究對象，該礦山位于洞頭霓嶼島南側(cè)．目前礦場已開采區(qū)東西長500 m左右，南北寬360 m左右，出露地層主要為上侏羅統(tǒng)高塢組(J3g)，上侏羅統(tǒng)高塢組巖性主要為深灰色流紋質(zhì)晶屑凝灰?guī)r，具晶屑凝灰結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造．礦體厚度較大，無非礦夾層，延伸穩(wěn)定．區(qū)內(nèi)水文地質(zhì)條件、工程地質(zhì)條件和環(huán)境地質(zhì)條件均為簡單類型，在坡中下部多處見基巖出露．礦區(qū)瀕臨東海，雨水豐富，多年平均降雨量1 846.9 mm，年均相對濕度79.3%，汛期降水量一般占全年的2/3左右，夏季受臺風(fēng)暴雨影響較大，強(qiáng)降雨入滲極易造成邊坡發(fā)生滑塌(礦區(qū)現(xiàn)場及滑坡如圖1所示)．而恰當(dāng)?shù)呐_階參數(shù)可以弱化滑坡發(fā)生的可能，因此，需采用科學(xué)的手段對降雨條件下臺階邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行分析及臺階邊坡幾何參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化．

2 不同降雨條件下臺階邊坡變形特性研究

受臺風(fēng)暴雨的影響，溫州市洞頭區(qū)2019年8月8號開始發(fā)生強(qiáng)降雨，降雨持續(xù)4天，在此期間，礦場邊坡受降雨影響產(chǎn)生位移，為了解邊坡變形的情況，利用數(shù)值計(jì)算和位移監(jiān)測進(jìn)行強(qiáng)降雨作用下的邊坡位移研究(見圖1)．

圖1 礦區(qū)現(xiàn)場及滑坡現(xiàn)象

2.1 基于數(shù)值模擬的變形特性研究

2.1.1 數(shù)值模型

本文選取邊坡設(shè)有監(jiān)測點(diǎn)的A區(qū)域和B區(qū)域建立數(shù)值模型，利用MIDAS GTS NX有限元軟件，對邊坡進(jìn)行穩(wěn)定性分析．其中A區(qū)域共10個臺階，B區(qū)域7個臺階，平臺寬度W坡中(EL190平臺)為8 m，其余為5 m，臺階高度H為15 m，臺階邊坡角α為57 °，坡頂寬W1為70 m，坡底寬W2為30 m，臺階坡頂線L為100 m，模型如圖2所示．

圖2 模型示意圖

為提高精度和加快運(yùn)算速度，邊坡臺階處網(wǎng)格劃分得較細(xì)，X軸和Y軸處劃分較粗．邊坡整體受自重作用，四周施加自動約束，模型坡頂，斜坡和坡腳受強(qiáng)降雨影響，定義為降雨邊界，其中，降雨強(qiáng)度q為10 mm/h，降雨時間t分為降雨期t1(24 h、48 h、72 h、96 h)和停雨期t2(120 h、144 h)，滲流面為邊坡表面，巖土層采用軟件內(nèi)置修正摩爾庫倫本構(gòu)模型．巖石力學(xué)參數(shù)根據(jù)工程地質(zhì)勘查資料，結(jié)合室內(nèi)巖石物理力學(xué)性能試驗(yàn)綜合取值，如表1所示．

表1 巖石力學(xué)參數(shù)選取

依據(jù)相關(guān)規(guī)范[25-26]，結(jié)合背景工程邊坡類型以及邊坡的地質(zhì)環(huán)境，綜合確定了本次安全系數(shù)評價(jià)范圍．其中，自重和暴雨工況下，安全系數(shù)大于1.1為穩(wěn)定狀態(tài)，處于1.05至1.1之間為基本穩(wěn)定狀態(tài)，處于1.0至1.05之間為欠穩(wěn)定狀態(tài)，小于1.0為不穩(wěn)定狀態(tài)．

2.1.2 臺階邊坡變形破壞失穩(wěn)模式分析

由于A區(qū)域和B區(qū)域的變形破壞失穩(wěn)模式相似，因此選取貫通整個邊坡的A區(qū)域進(jìn)行分析．圖3為邊坡A區(qū)域在不同降雨條件下的塑性應(yīng)變云圖及其安全系數(shù)．從塑性區(qū)數(shù)值來看，降雨72 h時，塑性應(yīng)變值最大，之后，塑性應(yīng)變值逐漸減小，但均比降雨24 h時數(shù)值大，表明了降雨前期， 巖質(zhì)臺階邊坡穩(wěn)定性下降較快． 從塑性區(qū)范圍來看，降雨24 h時，塑性區(qū)范圍較寬泛，之后逐漸變得貫通和細(xì)窄，且塑性區(qū)呈現(xiàn)圓弧形狀，滑出區(qū)順著臺階向坡腳移動，與實(shí)際情況相符合．從安全系數(shù)來看，邊坡安全系數(shù)隨著降雨歷時的增長，呈減小趨勢，降雨前期，衰減趨勢較快，降雨后期，衰減趨勢較緩慢，停雨后安全系數(shù)趨于平緩且有回升趨勢，但不明顯．

(a)降雨24 h (b)降雨48 h (c)降雨72 h

露天礦臺階邊坡滑坡的形成過程大致為：隨著開挖高度的增加，在自重的作用下，上部邊坡對下部邊坡存在一定的作用力，下部邊坡會逐漸向臨空面移動，且由于下部邊坡的臺階平臺寬度較窄，對上部邊坡的抗阻力較弱，下部邊坡易發(fā)生局部滑坡．強(qiáng)降雨加快了滑坡的形成，當(dāng)降雨量達(dá)到一定值之后，雨水漸漸從巖石表面滲入巖石內(nèi)部，導(dǎo)致巖石自重增大，基質(zhì)吸力減小，抗剪強(qiáng)度降低，且坡體內(nèi)形成較貫通雨水入滲裂隙帶，即邊坡滑動帶．隨著降雨持續(xù)浸潤，邊坡自重作用下，滑動帶不斷拓展貫通，直至邊坡發(fā)生滑坡．

2.2 基于現(xiàn)場監(jiān)測的變形特性研究

采用索佳NET05AXII全自動全站儀對邊坡表面位移進(jìn)行實(shí)時監(jiān)測．邊坡表面位移監(jiān)測點(diǎn)在高程上按30 m高差布置，在平面上按200 m間距，局部適當(dāng)加密布置．監(jiān)測點(diǎn)布置如圖2所示，其中A區(qū)域布置四點(diǎn)，監(jiān)測點(diǎn)ET3-01至ET3-04自上而下高程依次為250 m、235 m、205 m、175 m，B區(qū)域布置三點(diǎn)，監(jiān)測點(diǎn)ET2-01至ET2-03自上而下高程依次為220 m、205 m、175 m．

圖4為邊坡表面變形累計(jì)位移圖，由圖4可知，整體上，邊坡表面累計(jì)位移呈上升趨勢，最大位移發(fā)生在A區(qū)ET3-01(250 m高程)監(jiān)測點(diǎn)處，最大位移值為3.8 mm；最小位移發(fā)生在B區(qū)ET2-03(175 m高程)監(jiān)測點(diǎn)處，最小位移值為2.6 mm．位移變化值由大至小為ET3-01>ET3-03>ET2-01>ET2-02>ET3-02>ET3-04>ET2-03，可見，大致上位移隨著高程的增大而增大．

圖4 邊坡表面變形累計(jì)位移圖

2.3 數(shù)值模擬結(jié)果與監(jiān)測結(jié)果對比分析

圖5為邊坡監(jiān)測值與模擬值對比圖，由圖5可知，監(jiān)測值與模擬值的位移變化趨勢相近，說明了數(shù)值模擬的可靠性．其中，A區(qū)域監(jiān)測值和模擬值最大位移均發(fā)生在ET3-01(250 m高程)處，最大值分別為3.8 mm和4.2 mm，最小值發(fā)生在ET3-04(175 m高程)處，最小位移值分別為3.1 mm和2.6 mm；B區(qū)域監(jiān)測值和模擬值最大位移均發(fā)生在ET2-01(220 m高程)處，最大值分別為3.6 mm和3.8 mm，最小值發(fā)生在ET2-03(175 m高程)處，最小位移值分別為2.6 mm和2.8 mm．兩者的位移值均小于安全警戒值，邊坡整體變形較小，整體處于穩(wěn)定狀態(tài)，局部仍可能發(fā)生滑坡．

圖5 邊坡監(jiān)測值與模擬值對比圖

3 不同降雨條件下臺階邊坡幾何參數(shù)優(yōu)化

3.1 不同降雨條件下臺階寬度優(yōu)化

在對降雨作用下臺階寬度參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化選擇時，保證其他參數(shù)不變(H=13 m，α=60 °，t1=96 h、t2=48 h)，臺階寬度分別為3 m、4 m、5 m、6 m、7 m．當(dāng)降雨強(qiáng)度為10 mm/h時，定義為持續(xù)弱降雨，當(dāng)降雨強(qiáng)度為100 mm/h時，定義為持續(xù)強(qiáng)降雨．

持續(xù)弱降雨時，降雨強(qiáng)度q=10 mm/h，得到的安全系數(shù)變化情況如圖6(a)所示．由圖可知，整體上，安全系數(shù)下降趨勢較平緩，邊坡受持續(xù)弱降雨影響不大，平臺寬度7 m時安全系數(shù)下降趨勢較明顯，可能是由于當(dāng)平臺寬度超過一定的數(shù)值后，雨水匯集在平臺上不易散開，過量的雨水緩慢滲入平臺內(nèi)部，加深滲透范圍，因此平臺寬度超過某一值后，安全系數(shù)隨著降雨量的增加降低較明顯．降雨144 h后，安全系數(shù)除平臺寬度3 m降低為1.097以外，其余均大于1.1，可見，巖質(zhì)臺階邊坡受持續(xù)弱降雨影響不大，邊坡依舊處于穩(wěn)定狀態(tài)．

持續(xù)強(qiáng)降雨時，降雨強(qiáng)度q=100 mm/h，得到的安全系數(shù)變化情況如圖6(b)所示．由圖可知，安全系數(shù)下降趨勢較明顯，降雨時間為同一天時，平臺寬度與安全系數(shù)呈正相關(guān)，降雨期內(nèi)，安全系數(shù)隨著降雨歷時的增加而降低，停雨期內(nèi)，安全系數(shù)先是持續(xù)降低，繼而增大，這是由于降雨入滲具有滯后特性，安全系數(shù)變化趨勢和降雨時間不吻合，且強(qiáng)降雨滯后特性比弱降雨明顯．降雨144 h后，安全系數(shù)均小于1.1，大于1.05，邊坡由穩(wěn)定變?yōu)榛痉€(wěn)定，可見，邊坡受持續(xù)強(qiáng)降雨影響較大．

(a)降雨強(qiáng)度10 mm/h (b)降雨強(qiáng)度100 mm/h

3.2 不同降雨條件下臺階高度優(yōu)化

在對降雨作用下臺階高度參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化選擇時，保證其他參數(shù)不變(W=5 m，α=60 °，t1=96 h、t2=48 h)， 臺階高度分別為9 m、11 m、13 m、15 m、17 m．

持續(xù)弱降雨時，降雨強(qiáng)度q=10 mm/h，得到的安全系數(shù)變化情況如圖7(a)所示．由圖可知，不同高度下，安全系數(shù)變化趨勢較為平緩，受弱降雨影響較小，降雨144 h后，安全系數(shù)均大于1.1，邊坡依舊處于穩(wěn)定狀態(tài)．

(a)降雨強(qiáng)度10 mm/h

持續(xù)強(qiáng)降雨時，降雨強(qiáng)度q=100 mm/h，得到的安全系數(shù)變化情況如圖7(b)所示．由圖可知，不同高度下，安全系數(shù)下降趨勢較為明顯，受強(qiáng)降雨影響較大．隨著降雨的進(jìn)行，不同臺階高度安全系數(shù)變化趨勢出現(xiàn)分化，以臺階高度13 m為閾值，前三個臺階高度(9 m、11 m、13 m)變化趨勢一致，后兩個臺階高度(15 m、17 m)變化趨勢相近．同一降雨歷時下，臺階高度13 m與15 m的安全系數(shù)相差較大，表明了降雨強(qiáng)度較大時，臺階邊坡達(dá)到一定的高度后，安全系數(shù)下降趨勢出現(xiàn)分化，可能是由于邊坡越高，承受強(qiáng)降雨沖刷和浸潤的面積越大．降雨144 h后，臺階高度17 m安全系數(shù)為1.051 6，臨近欠穩(wěn)定狀態(tài)，其余高度下，邊坡處于基本穩(wěn)定狀態(tài)．

3.3 不同降雨條件下臺階坡度優(yōu)化

在對降雨作用下臺階坡度參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化選擇時， 保證其他參數(shù)不變(H=13，W=5 m，t1=96 h、t2=48 h)，臺階坡度分別為50 °、60 °、70 °．

持續(xù)弱降雨時，降雨強(qiáng)度q=10 mm/h，得到的安全系數(shù)變化情況如圖8(a)所示．由圖可知，臺階坡度為50 °時安全系數(shù)下降趨勢較快，而坡度為60 °和70 °時安全系數(shù)下降趨勢很平緩， 這可能是由于坡度越小，邊坡越平緩，雨水越容易滯留匯集在坡面，因此入滲深度較深，當(dāng)坡度為60 °和70 °時，坡體較陡，雨水大多隨著坡面向下徑流，安全系數(shù)下降趨勢反而越?。涤?44 h后，各坡腳的安全系數(shù)均大于1.1，邊坡依舊處于穩(wěn)定狀態(tài)．

持續(xù)強(qiáng)降雨時，降雨強(qiáng)度q=100 mm/h，得到的安全系數(shù)變化情況如圖8(b)所示．由圖可知，整體上，安全系數(shù)下降趨勢較明顯，坡度50 °受強(qiáng)降雨影響較小，坡度為60 °和70 °受降雨影響較大，變化趨勢相貼近，不同坡度的安全系數(shù)變化差值隨著降雨的進(jìn)行逐漸增大．這表明了強(qiáng)降雨時，坡度越低，抵抗強(qiáng)降雨作用的能力越大，坡度越高，抵抗降雨的能力越弱．對比連續(xù)弱降雨(t=96 h、q=10 mm/h)和短時強(qiáng)降雨(t=48 h、q=100 mm/h)的安全系數(shù)下降幅度，可以發(fā)現(xiàn)短時強(qiáng)降雨幅度更大，表明降雨強(qiáng)度對安全邊坡穩(wěn)定性影響比降雨歷時更大．降雨144 h后，各臺階坡度安全系數(shù)均大于1.05，邊坡處于基本穩(wěn)定狀態(tài)．

(a)降雨強(qiáng)度10 mm/h

3.4 不同降雨條件下臺階邊坡破壞機(jī)理分析

降雨過程中，水流從邊坡表面逐漸滲入邊坡內(nèi)部，導(dǎo)致巖質(zhì)邊坡發(fā)生軟化效應(yīng)，巖體容重增加，基質(zhì)吸力下降，且抗剪強(qiáng)度降低，不利于邊坡穩(wěn)定．邊坡臺階參數(shù)直接影響著穩(wěn)定性變化，若邊坡臺階寬度較窄，則下部平臺承受上部邊坡重力能力較弱，若邊坡臺階高度較高，則坡面承受強(qiáng)降雨沖刷和入滲的面積較大，若邊坡臺階坡度較大時，則邊坡整體較陡，巖體受重力分量較大，幾何參數(shù)設(shè)置不恰當(dāng)，可能會加速滑坡的產(chǎn)生．降雨的強(qiáng)度與歷時與邊坡穩(wěn)定息息相關(guān)，持續(xù)弱降雨對各邊坡形態(tài)的穩(wěn)定性影響較小，安全系數(shù)變化趨勢較平緩，持續(xù)強(qiáng)降雨對各邊坡形態(tài)的穩(wěn)定性影響較大，安全系數(shù)變化趨勢較明顯．

降雨作用下臺階邊坡破壞大致可分為以下3個階段：

(1)在降雨入滲的作用下，巖體容重增加，基質(zhì)吸力降低，抗剪強(qiáng)度降低，在邊坡自重作用下，經(jīng)降雨入滲的巖體向下蠕動．

(2)當(dāng)降雨持續(xù)進(jìn)行或者降雨強(qiáng)度較大，邊坡表面經(jīng)過雨水沖刷，蠕動的范圍逐漸加大，在坡體內(nèi)形成裂隙帶，若臺階高度、坡度適中，巖體容重增加量較少，則可減緩巖體裂隙帶形成的速度．

(3)隨著蠕動范圍的增大，裂隙帶逐漸貫通，軟化巖體與上部巖體逐漸分離，最終發(fā)生局部滑坡，產(chǎn)生危巖體塊石，若臺階寬度適中，可承接上部壓力，減輕滑坡的規(guī)模．

4 結(jié)論

以溫州霓嶼料場工程礦山為背景，綜合考慮降雨因素，通過數(shù)值計(jì)算和現(xiàn)場監(jiān)測手段探究臺階邊坡的變形規(guī)律，并對不同降雨條件下的臺階參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化研究，得出如下結(jié)論：

(1)通過工程實(shí)例數(shù)值模擬和監(jiān)測數(shù)據(jù)對比分析可知，礦山邊坡的模擬值和監(jiān)測值位移變化趨勢大致相同，邊坡穩(wěn)定性較差范圍主要位于坡中區(qū)域，塑性區(qū)從坡中區(qū)域貫穿至坡頂，建議在強(qiáng)降雨天氣時，對坡中區(qū)域進(jìn)行加強(qiáng)防護(hù)．兩者位移值均未超過警戒值，邊坡處于整體穩(wěn)定狀態(tài)，坡中區(qū)域局部可能會發(fā)生滑坡．

(2)邊坡安全系數(shù)與降雨強(qiáng)度、降雨歷時呈負(fù)相關(guān)，降雨強(qiáng)度對邊坡穩(wěn)定性影響大于降雨歷時，降雨入滲具有滯后特性，安全系數(shù)變化趨勢和降雨時間不吻合，強(qiáng)降雨的滯后特性比弱降雨明顯，臺階寬度越窄，臺階高度越高，臺階坡腳越陡，礦山邊坡抵抗強(qiáng)降雨影響的能力越弱．

(3)通過對霓嶼料場凝灰?guī)r邊坡降雨入滲下臺階參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化研究可知，弱降雨時，當(dāng)平臺寬度達(dá)到7 m后，邊坡安全系數(shù)下降趨勢反而較快，坡度50 °的安全系數(shù)降低趨勢比坡度70 °更明顯；臺階高度比寬度和坡度受強(qiáng)降雨影響更明顯，且臺階高度13 m是安全系數(shù)下降趨勢的閾值，綜上，考慮安全和經(jīng)濟(jì)效益，建議霓嶼料場開采設(shè)計(jì)為：平臺寬度6 m，臺階高度13 m，臺階坡度60 °．