吳言坤， 李小冬， 陳 健， 蘇秀婷， 馬 帥

(1. 清華大學, 北京 100084； 2. 中鐵十四局集團有限公司， 山東 濟南 250014； 3. 中國海洋大學, 山東 青島 266100； 4. 鄭州大學, 河南 鄭州 450001)

0 引言

在盾構掘進過程中，因盾構刀盤直徑一般略大于盾體直徑，再加上刀盤外側裝配的超挖刀，會導致盾尾管片與地層之間存在一定的空隙，在穿越敏感區(qū)時會引發(fā)不能忽視的地層沉降，這部分空隙一般采用惰性填充材料來填充。而對于泥水盾構隧道工程而言，壁后注漿效果欠佳仍然是引起地層沉降的主要原因之一。目前，國內(nèi)外對于漿液性能的研究主要集中在漿液配比、注漿材料對漿液的性能影響。大量文獻通過室內(nèi)試驗的方法，對漿液的物理力學參數(shù)進行測定，通過正交試驗等方法，研究了注漿材料的組成參數(shù)對注漿漿液性質(zhì)的影響規(guī)律，得到了工程的最佳配合比[1-5]； 陳金平等[6]、He等[7]總結了注漿漿液的組成材料與發(fā)展現(xiàn)狀，并敘述了漿液中不同組成材料對漿液性質(zhì)的影響，表示漿液的各項性能難以同時滿足要求，漿液的工程最佳配比往往僅適用于單一工程； 鄭大鋒等[8]通過研究羧甲基纖維素、聚乙烯醇和聚丙烯酸鈉3種高聚物對同步注漿材料穩(wěn)定性的影響，發(fā)現(xiàn)3種高聚物均能明顯提高漿液的保水能力； 郭錦熹等[9]通過室內(nèi)試驗探究減水劑摻量對于同步注漿漿液性質(zhì)的影響規(guī)律，表示減水劑摻入能夠有效改善漿液的稠度與流動度； 周少東等[10]通過對常用同步注漿漿液外加劑材料進行復配和配方優(yōu)選，研制了一種高性能同步注漿材料專用外加劑。

綜上所述，以上研究主要探究漿液配比與注漿材料對漿液性質(zhì)的影響，但針對外加塑化劑對漿液物理力學性質(zhì)研究，以及漿液在不同地層中的固結特性影響研究較少。本文依托于武漢軌道交通8號線實例，探究專用塑化劑對同步注漿漿液的改良作用，在保證漿液流動度及早期強度的基礎上，降低漿液的凝結時間、泌水率及減小漿液分層，保證漿液的和易性，從而實現(xiàn)減少地層沉降的目的。同時，通過固結試驗裝置，對改良后漿液在不同地層中的固結特性進行分析，探究漿液固結對地層沉降的影響規(guī)律，并通過現(xiàn)場應用，驗證塑化劑對漿液性質(zhì)的改良效果。

1 漿液性能試驗

1.1 試驗材料

漿液配制材料分為水、石灰、水泥、膨潤土、膠凝材料。為調(diào)整漿液的凝結時間，保證漿液在輸送過程中的流動性及漿液的早期強度，減小漿液泌水率以及漿液分層，研制了一種壁后注漿專用塑化劑。這種專用塑化劑為棕褐色液體，是專為盾構法施工中壁后注漿添加的液態(tài)外加劑。壁后注漿專用塑化劑密度為998～1 002 kg/m3，25 ℃室溫下pH值為7.0～9.5，呈弱堿性，不會腐蝕管片，通過添加塑化劑的方式對壁后注漿漿液的性能進行改善。塑化劑包含的堿性成分，能夠加速水泥水化反應，加速C-S-H凝膠生成，填充漿液空隙，加速漿液凝結。壁后注漿專用塑化劑如圖1所示。

圖1 壁后注漿專用塑化劑

1.2 漿液室內(nèi)性能測定試驗

為驗證壁后注漿專用塑化劑的性能，在實驗室針對凝結時間較大的現(xiàn)場壁后注漿漿液(凝結時間9 h)展開壁后注漿流動度、稠度、泌水率和強度試驗，并根據(jù)漿液要求確定壁后注漿專用塑化劑的最優(yōu)摻量。

1)攪拌方法。參照JGJ/T 70—2009《建筑砂漿基本性能試驗方法標準》[11]。

2)泌水率。根據(jù)GB/T 25182—2010《預應力孔道灌漿劑》[12]標準進行泌水率試驗。漿液泌水率通過稱重法測定，每隔一段時間傾斜容器，然后用吸管吸出漿液中析出的水，再通過計算泌水體積與漿液初始體積的比值計算各時刻的泌水率。

3)稠度。參照JGJ/T 70—2009《建筑砂漿基本性能試驗方法標準》[11]進行壁后注漿稠度試驗，利用砂漿稠度儀自由下落的錐入度對砂漿的稠度進行判斷。

4)流動度。砂漿流動度試驗參照現(xiàn)行國家標準GB/T 50448—2015《水泥基灌漿材料應用技術規(guī)范》[13]進行，截錐圓模尺寸為70 cm×60 cm×100 cm，要求圓模漿液與圓模上口平齊，砂漿流動度為漿液擴散后最大直徑與最小直徑的平均值。

5)凝結時間。壁后注漿凝結時間試驗通過貫入阻力確定砂漿的凝結時間，在砂漿成型后2 h開始進行實際的貫入阻力值測定，開始時測定間隔為0.5 h，在測得的貫入阻力達到0.3 MPa后，測定的時間間隔改為15 min，在貫入阻力到達0.7 MPa時停止測定。做出貫入阻力隨時間變化曲線后，砂漿凝結時間即為貫入阻力為0.5 MPa時的時間。

6)抗壓強度。采用50 mm×50 mm×50 mm的砂漿立方體試塊進行單軸壓縮試驗，分別測定無壁后注漿專用塑化劑、1%摻量塑化劑2種配比1、7、28 d的抗壓強度。立方體的抗壓強度為立方體破壞壓力與試件承壓面積的比值。

1.3 漿液室內(nèi)性能指標

參考T/CECS 563—2018《盾構法隧道同步注漿材料應用技術規(guī)程》[14]，并要達到減小地層沉降的目的，新型漿液應具備泌水率小、凝結時間短、抗壓強度高的特點，且要保證漿液的稠度與流動度滿足注漿要求，利于漿液的擴散，防止堵管現(xiàn)象，因此漿液性能指標設定如下： 1)泌水率小于5%； 2)稠度為10.0～13.0 cm； 3)流動度大于16.0 cm； 4)凝結時間小于9 h； 5)28 d抗壓強度大于2.5 MPa。

1.4 漿液固結性能測定試驗

1.4.1 試驗設計

壁后注漿是控制地層沉降，確保管片早期穩(wěn)定的有效手段之一。盾構法施工過程中，壁后注漿體注入盾尾空隙后，在盾構的注漿壓力和土水壓力共同作用下壓力逐漸消散至地層水壓力，同時體積發(fā)生收縮。不同地層條件下由于滲透系數(shù)的差異會使這一過程有所不同，在漿體的工程性能良好、充填均勻的前提下，漿體固結排水引起的體積收縮量是導致地層發(fā)生變形的主要因素之一，這也是工程中較為關注的問題。

試驗過程中，依據(jù)武漢地鐵8號線盾構隧道穿越具有代表性的礫砂、粉砂和粉質(zhì)黏土地層，并依據(jù)各地層的覆土厚度和地下水位高度依次選定了0.2、0.3、0.4、0.5 MPa這4組注漿壓力，其中，粉質(zhì)黏土、粉砂、礫砂3種地層的覆土厚度和地下水位高度依次增加。采用0.1 MPa的注漿壓力差，經(jīng)最優(yōu)塑化劑改良后的泥漿作為漿液，分別以0.2 MPa注漿壓力粉質(zhì)黏土、0.3 MPa注漿壓力粉砂地層、0.4 MPa和0.5 MPa注漿壓力礫砂地層，設計了4組試驗。管片和地層的早期穩(wěn)定性受固結體強度的直接影響。試驗結束后，采用YYW-2型應變控制式無側限壓力儀對各漿液固結體的滲透系數(shù)及其第3天、第7天和第28天無側限抗壓強度進行了測試(取3個平行試樣的平均值為試驗結果)，第3天和第7天的無側限抗壓強度分別表示為R3 d和R7 d。

1.4.2 試驗裝置與試驗方法

本研究所使用固結試驗裝置如圖2所示。該裝置使用空氣壓縮機提供氣壓，再將氣壓轉(zhuǎn)化為液壓，通過液壓壓縮乳膠膜氣囊內(nèi)的漿液；通過精度為0.01 MPa的調(diào)壓裝置來調(diào)節(jié)和監(jiān)控注漿壓力； 通過精度為0.01 kPa的孔壓采集系統(tǒng)采集、記錄漿體中孔壓的變化； 采用精度為1 mm的U型管及精度為0.01 s的秒表讀取漿體固結、體積收縮的變化，并使用漿液的體積收縮率來體現(xiàn)注漿體導致的沉降變化。

試驗中，下層筒體采用分層壓實法加載10 cm試驗地層。將配好的漿液裝入乳膠膜中(約1 cm高)并密封，注入清水。加壓后，漿體固結、體積收縮并引起水位的降低，在不同時刻記錄U型管中液面變化，其變化規(guī)律就是漿體的沉降規(guī)律； 當U型管中液面穩(wěn)定時，打開底座閥門并將孔壓采集系統(tǒng)調(diào)零，記錄U型管的初始刻度，通過壓力調(diào)節(jié)器將灌漿壓力設置為100 kPa，等到壓力穩(wěn)定后，按下秒表開始計時，讀取U形管的液面讀數(shù)。試驗過程如圖3所示。

1—法蘭盤； 2—缸蓋； 3—壓縮空氣； 4—清水； 5—乳膠膜； 6—乳膠膜套圈； 7—進水閥； 8—漿體； 9—孔壓計； 10—地層； 11—透水石； 12—底座； 13—進氣閥門； 14—帶刻度的U形管； 15—出水閥； 16—調(diào)壓裝置； 17—空氣壓縮機； 18—排水閥； 19—濾水收集采集系統(tǒng)。

當固結完成時，打開裝置，取樣時采用滲透儀環(huán)刀和無側限抗壓強度環(huán)刀，測定各漿體的滲透系數(shù)； 再通過養(yǎng)護箱養(yǎng)護無側限抗壓強度試樣，養(yǎng)護至目標齡期時，取出試樣進行無側限抗壓強度的測試。

2 試驗結果分析

2.1 改良前漿液配比與性能

漿液配制材料分為水、石灰、水泥、保塑劑、膨潤土、膠凝材料，水膠比為1.13，膠砂比為0.21，膨水比為0.23，粉灰比為5.16，添膠比為0.03。水膠比為每m3漿液用水質(zhì)量與所有膠凝材料質(zhì)量的比值； 膠砂比為膠凝材料的質(zhì)量與砂質(zhì)量的比值； 膨水比為所用膨潤土的質(zhì)量與水質(zhì)量的比值； 粉灰比為粉煤灰的質(zhì)量與水泥及熟石灰質(zhì)量的比值； 添膠比為所用保塑劑的質(zhì)量與膠凝材料質(zhì)量的比值。

漿體的流動度為24.1 cm，泌水率為6.1%，稠度為12.6 cm，1、7、28 d抗壓強度分別為0.32、1.4、3.1 MPa，凝結時間為9 h，漿體的各項工程特性均能夠滿足規(guī)范要求。

2.2 塑化劑摻量對漿液性能影響分析

2.2.1 漿液泌水性能變化規(guī)律

泌水率和泌水量隨時間和塑化劑添加量的變化如圖4所示。3 h泌水率和泌水量隨塑化劑添加量變化如圖5所示。由圖4和圖5可以看出： 1)當專用塑化劑摻量為1.0%以上時，抑制泌水效果更優(yōu)； 2)壁后注漿專用塑化劑摻量約為1.4%時，泌水率最小，漿液保水性能較好； 3)專用塑化劑摻量為2.2%泌水效果也好，但考慮經(jīng)濟成本，認為專用塑化劑摻量為1.4%時泌水效果更好。

(a) 泌水量

(b) 泌水率

(a) 泌水率

(b) 泌水量

2.2.2 漿液流動性能變化規(guī)律

壁后注漿漿液稠度變化曲線如圖6所示?？梢钥闯觯?1)相比于未添加壁后注漿專用塑化劑，添加塑化劑的漿液稠度減小，即添加壁后注漿專用塑化劑會減小稠度； 2)稠度不會隨著專用塑化劑摻量的提高一直減小，而是逐步穩(wěn)定為10.1 ～10.7 cm。

砂漿流動度隨塑化劑添加量變化曲線如圖7所示。可以看出： 1)30 min后砂漿流動度會減小，添加壁后注漿專用塑化劑會減小原有漿液的流動性； 2)當壁后注漿專用塑化劑摻量超過1.2%時，流動度較差，低于流動度要求的下限值，應該控制塑化劑摻量不能高于1.2%，且塑化劑對漿液的流動度影響較大，建議在隧道中摻入更為合適。

圖6 壁后注漿漿液稠度變化曲線

圖7 砂漿流動度隨塑化劑添加量變化曲線

2.2.3 漿液強度性能變化規(guī)律

對于漿液的凝結時間和抗壓強度： 1)未添加壁后注漿專用塑化劑時，壁后注漿漿液的凝結時間約為540 min； 當壁后注漿專用塑化劑摻量為1.2%時，凝結時間縮短為480 min，說明壁后注漿專用塑化劑能夠縮短漿液凝結時間，使之能夠較快達到早期強度。2)未添加壁后注漿專用塑化劑時，漿液1 d強度為0.32 MPa； 當壁后注漿專用塑化劑摻量為1.0%時，1 d強度達0.37 MPa，塑化劑的加入并沒有降低原漿液的強度。3)7 d強度分別為1.4 MPa和1.43 MPa，28 d強度分別為3.1 MPa和3.18 MPa，這說明壁后注漿專用塑化劑改善漿液基本性質(zhì)的同時并沒有降低其強度。

綜上可知： 1)壁后注漿漿液塑化劑的最優(yōu)摻量不是一個值而是一個范圍，為0.4%～1.2%； 2)摻量低時流動性更好，摻量高時抑制泌水效果更好，在該范圍添加量下，漿液的凝結時間縮短至8 h以內(nèi)。

2.3 粉質(zhì)黏土地層中壁后注漿體固結特性分析

2.3.1 孔隙水壓力隨時間變化規(guī)律

粉質(zhì)黏土地層中的孔壓消散曲線如圖8所示。可以看出： 1)在粉質(zhì)黏土地層中，在0.2 MPa注漿壓力作用下，在固結前期漿體孔壓大致呈直線下降，漿體孔壓隨著固結時間的延長而消散； 2)漿體的孔隙水壓力隨著固結時間的延長而緩慢減小至0，固結完成，最終固結完成時間為6 800 s左右。

圖8 粉質(zhì)黏土地層中的孔壓消散曲線

分析認為： 1)由于粉質(zhì)黏土地層的滲透系數(shù)較小，前期漿體中水分的排出速度受到了限制，前期孔隙水壓力隨著固結時間的延長呈線性下降； 2)隨著漿液中的水分不斷排出，漿液逐漸固結，漿體的滲透系數(shù)不斷減小，孔隙中水分逐漸較少，孔隙水壓力隨著固結時間的延長而緩慢下降，直至固結完成[16]。

2.3.2 軸向應變量隨時間變化規(guī)律

粉質(zhì)黏土地層中的軸向應變曲線如圖9所示?？梢钥闯觯?1)粉質(zhì)黏土地層中，在0.2 MPa注漿壓力作用下，固結前期漿體的軸向應變量隨著時間大致呈線性增加； 2)漿體的軸向應變量隨著固結時間的延長逐漸減小，并趨于平緩，最終漿體的體積收縮率約為10.98%。

圖9 粉質(zhì)黏土地層中的軸向應變曲線

分析認為： 1)漿液在粉質(zhì)黏土中排水固結時，漿體的排水速率主要受地層滲透系數(shù)的限制，前期漿體的軸向應變量隨著時間大致呈線性增加； 2)后期漿體中水分逐漸減少，且漿體骨架強度不斷增加，軸向應變量逐漸減小至穩(wěn)定[17]。

2.3.3 固結體強度隨時間變化規(guī)律

粉質(zhì)黏土地層中漿體的無側限抗壓強度如圖10所示?？梢钥闯觯?1)粉質(zhì)黏土地層中，在0.2 MPa注漿壓力作用下，第3天漿液固結體的無側限抗壓強度為242 kPa； 2)隨著時間的延長，漿體的無側限抗壓強度明顯增加，在第7天時漿體的無側限抗壓強度可達到306 kPa； 3)隨著時間的繼續(xù)延長，漿液固結體的強度也會略有增加，在第28天時漿體的無側限抗壓強度可達到332 kPa。

圖10 粉質(zhì)黏土地層中漿體的無側限抗壓強度

分析認為： 1)漿液固結體在第3天時就可獲得較高的無側限抗壓強度； 2)隨著漿體內(nèi)水泥水化作用的不斷進行，漿液固結體的強度會不斷增加，從第3天到第7天漿液固結體的無側限抗壓強度會存在明顯的增加； 3)隨著時間的繼續(xù)延長，水泥水化反應已接近完成[18]，從第7天到第28天漿液固結體的無側限抗壓強度的增加較為緩慢，在第28天時強度基本達到穩(wěn)定。

2.4 粉砂地層中壁后注漿體固結特性分析

2.4.1 孔隙水壓力隨時間變化規(guī)律

粉砂地層中的孔壓消散曲線如圖11所示?？梢钥闯觯?1)粉砂地層中，在0.3 MPa注漿壓力作用下，漿體中的水分在固結前期即快速排出，孔壓消散曲線下降較快，在300 s時就接近消散完全； 2)后期孔壓消散曲線下降較為平緩，隨著固結時間的延長，漿體中的水分緩慢排出，在900 s時基本固結完成。

分析認為： 1)粉砂地層的滲透系數(shù)較大，在0.3 MPa注漿壓力作用下，加壓初期漿體中的大部分水快速排出，注漿壓力大部分由漿體骨架來承受； 2)隨著固結的不斷進行，漿體的滲透系數(shù)不斷減小，孔隙中的水排出速度不斷減緩，致使?jié){體的孔壓消散速度也逐漸減緩。

圖11 粉砂地層中的孔壓消散曲線

2.4.2 軸向應變量隨時間變化規(guī)律

粉砂地層中的軸向應變曲線如圖12所示?？梢钥闯觯?1)粉砂地層中，在0.3 MPa注漿壓力作用下，固結前期漿體的軸向應變量隨時間快速增加，在120 s左右即接近漿液軸向應變量的最大值； 2)隨著固結時間的延長，漿液的軸向應變量增加較為緩慢，最終的漿液軸向應變量約為12.05%。

圖12 粉砂地層中的軸向應變曲線

2.4.3 固結體強度隨時間變化規(guī)律

粉砂地層中漿體的無側限抗壓強度如圖13所示?？梢钥闯觯?1)粉砂地層中，在0.3 MPa注漿壓力作用下，第3天漿液固結體的無側限抗壓強度為231 kPa； 2)隨著時間的延長，漿體的無側限抗壓強度明顯增加，在第7天時漿體的無側限抗壓強度可達到278 kPa； 3)隨著時間的繼續(xù)延長，漿液固結體的強度基本達到穩(wěn)定，在第28天時漿體的無側限抗壓強度為291 kPa。

圖13 粉砂地層中漿體的無側限抗壓強度

2.5 礫砂地層中壁后注漿體固結特性分析

2.5.1 孔隙水壓力隨時間變化規(guī)律

礫砂地層中0.4 MPa注漿壓力下的孔壓消散曲線如圖14所示?？梢钥闯觯?1)礫砂地層中，地層滲透系數(shù)較大，在0.4 MPa注漿壓力作用下，漿體中的水分快速流失，漿體的孔壓消散速度極快； 2)整個固結過程排水速度差異較小，最終的固結完成時間為300 s左右。

圖14 礫砂地層中0.4 MPa注漿壓力下的孔壓消散曲線

礫砂地層中0.5 MPa注漿壓力下的孔壓消散曲線如圖15所示。可以看出： 1)礫砂地層中，在0.5 MPa注漿壓力作用下，固結前期漿體中的水分快速流失，漿體的孔壓急劇下降； 2)在60 s以后下降速率減緩，最終固結完成時間為350 s左右。

分析認為： 在滲透系數(shù)較大的礫砂地層中，在高固結壓力作用下，固結前期漿體快速壓縮，排水過程中攜帶了大量細小顆粒，導致與地層交接處的漿體滲透系數(shù)較小，后期漿體中水分的排出減慢，所以0.5 MPa注漿壓力作用下固結時間比0.4 MPa注漿壓力作用下固結時間長。

2.5.2 軸向應變量隨時間變化規(guī)律

礫砂地層中0.4 MPa注漿壓力下的軸向應變曲線如圖16所示?？梢钥闯觯?1)礫砂地層中，在0.4 MPa注漿壓力作用下，固結加壓的瞬間漿液中的大部分水都已排出，漿液的軸向應變量即達到了最大值12.98%； 2)隨著漿體孔隙的不斷壓縮，漿液的軸向應變量略有增加。

圖15 礫砂地層中0.5 MPa注漿壓力下的孔壓消散曲線

圖16 礫砂地層中0.4 MPa注漿壓力下的軸向應變曲線

礫砂地層中0.5 MPa注漿壓力下的軸向應變曲線如圖17所示。可以看出： 1)礫砂地層中，在0.5 MPa注漿壓力作用下，固結加壓的瞬間漿液的軸向應變量即接近最大值； 2)漿液在0.5 MPa注漿壓力作用下不斷被進一步壓縮[19]，軸向應變量略有增加。

2.5.3 固結體強度隨時間變化規(guī)律

礫砂地層中0.4 MPa壓力下的無側限抗壓強度如圖18所示。可以看出： 1)礫砂地層中，在0.4 MPa注漿壓力作用下，第3天漿液固結體的無側限抗壓強度為202 kPa； 2)隨著時間的延長，漿體的無側限抗壓強度略有增加，在第7天時漿體的無側限抗壓強度為223 kPa； 3)隨著時間的繼續(xù)延長，漿液固結體的強度緩慢增加，在第28天時漿體的無側限抗壓強度為230 kPa。

圖17 礫砂地層中0.5 MPa注漿壓力下的軸向應變曲線

圖18 礫砂地層中0.4 MPa壓力下的無側限抗壓強度

分析認為： 礫砂地層中在0.4 MPa注漿壓力作用下，漿體中的膠凝材料和細小顆粒流失嚴重，導致在礫砂地層中固結完成后的漿體無側限抗壓強度明顯低于在粉質(zhì)黏土和粉砂地層中固結完成后的漿體無側限抗壓強度[20]。

3 工程應用

武漢軌道交通8號線黃浦路站—徐家棚站盾構隧道全長約3.2 km，隧道直徑為12.1 m，壁厚為0.5 m。采用錯縫拼裝，每環(huán)由8塊管片構成。穿越地質(zhì)斷面示意如圖19所示。盾構自徐家棚站始發(fā)之后，穿越距離長達600 m的舊城改造棚戶區(qū)，盾構上覆土厚度為14.1～35.5 m，主要穿越粉細砂地層。該棚戶區(qū)的房屋基礎均為天然地基，并且房屋結構老化嚴重，房屋建筑密度大，對盾構施工變形控制要求極高。實際工程中采用專用塑化劑漿液，塑化劑摻量為0.4%～1.2%，注漿壓力為0.3～0.5 MPa，注漿量充填系數(shù)取130%～180%。施工期地表最大沉降值為2.7 mm，有效控制了周邊環(huán)境變形，表明所研究的專用塑化劑對于同步注漿漿液的影響是有效的，并且同步注漿起到了良好的變形控制效果。下穿棚戶區(qū)段典型斷面地表沉降變形如圖20所示。

圖19 穿越地質(zhì)斷面示意圖(單位： m)

圖20 下穿棚戶區(qū)段典型斷面地表沉降變形圖

4 結論與建議

本文通過室內(nèi)試驗測定漿液的物理力學性能，研究專用塑化劑對漿液性能的影響規(guī)律，并通過固結試驗，探究了漿液在不同地層中的固結規(guī)律，主要結論與建議如下。

1)加入壁后注漿專用塑化劑能夠縮短漿液的凝結時間，并且不影響漿液的強度，隨著塑化劑添加量的提高，漿液的泌水率、稠度、流動度均有減小的趨勢，漿液無側限抗壓強度不宜太高，與盾構穿越周圍土體無側限抗壓強度基本一致。

2)專用塑化劑的最優(yōu)摻量為0.4%～1.2%，在該范圍添加量下，漿液的性能得到進一步提升，均能夠滿足施工各項要求，且漿液的凝結時間縮短至8 h以內(nèi)。

3)改良后漿液在地層中的固結時間、沉降量、強度與地層性質(zhì)相關，在粉質(zhì)黏土地層、粉砂地層與砂礫地層中，固結完成時間分別需要1.7 h、15 min、5 min，最終漿液的體積收縮率分別為10.98%、12.05%、12.98%，28 d無側限抗壓強度分別為332、291、230 kPa。

4)實際工程中，應根據(jù)現(xiàn)場情況在最優(yōu)摻量范圍內(nèi)進行調(diào)整： 塑化劑摻量越大，漿液的泌水率、流動度越小，即漿液穩(wěn)定性能較好，流動性能較差； 塑化劑摻量越小，漿液的泌水率、流動度越大，即漿液穩(wěn)定性能較差，流動性能較好。針對武漢工程等高壓富水地層，應先保證漿液的穩(wěn)定性能，塑化劑可以為最大摻量1.2%，考慮到塑化劑對漿液流動性能的影響較大，隧道中摻入塑化劑更為合適。