李磊波

（山西焦煤集團(tuán)西山煤電屯蘭礦，山西 太原 030206）

爆破卸壓是煤礦生產(chǎn)過程中比較常用的卸壓方式，爆破卸壓的重難點在于在爆破點周圍巖層不受爆破影響的前提下，確定合理的炮孔角度、炮孔間距等各項參數(shù)。李卯玄等對杜兒坪煤礦的72909工作面使用切頂卸壓護(hù)巷技術(shù)發(fā)現(xiàn)，該技術(shù)能夠有效延長巷道服務(wù)年限，明顯減小巷道圍巖變形情況；曹勇強等在斜溝煤礦的23111 工作面切頂卸壓的過程中發(fā)現(xiàn)，卸壓之后的巷幫移進(jìn)量能夠較切頂前減少25%。

本文特以屯蘭礦12507 工作面為例，設(shè)計并開展了切頂爆破卸壓方案。屯蘭礦已經(jīng)施工的12507工作面底抽巷與鄰近待施工的12509 工作面軌道順槽受到12507 工作面大面積的回采動壓影響，預(yù)計巷道變形控制難度大。為了改變回采巷道周圍所處的應(yīng)力環(huán)境，使巷道能夠處于卸載區(qū)，根據(jù)屯蘭礦的12507 工作面實際生產(chǎn)條件，決定在12507 工作面運輸順槽實施爆破切頂卸壓，以保護(hù)12507 工作面底抽巷和鄰近12509 工作面輔運巷。

1 深孔爆破卸壓孔間距分析

1.1 柱狀炸藥產(chǎn)生的爆破載荷分析

在耦合的條件下裝炸藥，巖體內(nèi)的柱狀炸藥孔起爆之后，會向孔壁外側(cè)的巖體施加強力的沖擊載荷，按動力波原理有：

式中：p 為透射入巖石中的沖擊波初始應(yīng)力；p0為炸藥的爆轟壓；ρ、ρ0分別為巖石和炸藥的密度；v1、v2分別為巖石中的波速和炸藥爆速；γ 為爆轟產(chǎn)物的膨脹絕熱指數(shù)，一般取γ≈3。

巖體中產(chǎn)生的透射沖擊波不斷地向外界傳播，同時不斷衰減，最后演變成為應(yīng)力波。巖體中任意一點的徑向應(yīng)力和切向應(yīng)力可表示為：

式中：σθ、σr分別為巖石中的切向和徑向應(yīng)力；d 為比距離，，r 為計算點到裝藥中心的距離，rb為炮孔半徑；α 為載荷傳播衰減指數(shù)，，正負(fù)號分別對應(yīng)沖擊波區(qū)和應(yīng)力波區(qū)，μd為巖石的動泊松比；b 為側(cè)向應(yīng)力系數(shù)

如果將問題看成是平面問題，可進(jìn)一步求得z軸方向的受力：

1.2 爆炸載荷作用下巖石的破壞分析

在外力條件作用下，材料破壞的標(biāo)準(zhǔn)與材料的物理力學(xué)性質(zhì)和內(nèi)部受力情況有關(guān)，巖石屬于脆性材料，抗壓強度顯著高于抗拉強度，工程爆破狀態(tài)下，巖體呈現(xiàn)出一種受壓、受拉混合的三向受力狀態(tài)。許多研究表明：鉆孔爆破中，巖體受壓縮出現(xiàn)粉碎區(qū)，而受拉破壞的結(jié)果則是裂隙區(qū)，巖體中任意一點的應(yīng)力狀態(tài)：

將式（3）（4）（5）代入整理得：

1.3 粉碎圈與裂隙圈半徑的計算

柱狀耦合裝藥條件下，藥包產(chǎn)生爆炸時，對周圍的巖體能夠產(chǎn)生一種高峰值的脈沖壓力，同時會有一股強力的沖擊波在緊靠藥包附近的區(qū)域被激起。在幾萬兆帕沖擊波的超高壓作用下，巖體內(nèi)部結(jié)構(gòu)遭到嚴(yán)重破壞，并粉碎成為細(xì)微粒子，從而形成了粉碎圈。粉碎圈的半徑很小，但是由于巖體結(jié)構(gòu)遭到強烈粉碎，產(chǎn)生了大量的塑性變形和剪切破壞，消耗能量極大。因此，為了能夠充分地利用炸藥爆炸產(chǎn)生的能量，應(yīng)盡可能控制和減少粉碎圈的形成。根據(jù)公式（6）（7）可得粉碎圈的半徑為：

式中：ρ0為炸藥的密度；v2為炸藥爆速；A 為爆轟波傳播至巖體的投射系數(shù)，；σcd為巖石動態(tài)抗壓強度，σcd=σcε1/3，其中σc為巖石的單軸靜態(tài)抗壓強度，MPa，ε 為加載應(yīng)變率，s-1，工程爆破中巖石的加載率為100～105s-1，在粉碎圈內(nèi)加載率較高，可取102～104s-1，在粉碎圈外加載率可取100～103s-1。

炸藥爆炸形成粉碎圈之后，沖擊波慢慢衰減，最終變?yōu)閼?yīng)力波，此時的強度已經(jīng)遠(yuǎn)低于巖體的抗壓強度，不會再繼續(xù)產(chǎn)生壓縮破壞，但是仍會產(chǎn)生切向的拉伸應(yīng)力，如果該拉伸應(yīng)力超過了巖體的抗拉強度，則會在巖體中形成裂隙，與破壞圈貫通。

2 工程背景與數(shù)值模型

2.1 工程背景

屯蘭礦12507 工作面底抽巷（已施工）與鄰近12509 工作面軌道順槽（待施工）受12507 工作面回采動壓影響，預(yù)計巷道變形控制難度大。為了改善巷道所處的應(yīng)力環(huán)境，使巷道處于卸載區(qū)，根據(jù)12507 工作面實際條件，通過在12507 工作面皮帶順槽進(jìn)行爆破切頂卸壓，以保護(hù)12507 工作面底抽巷和鄰近12509 工作面輔運巷。以屯蘭礦12507 工作面為例，利用上述爆破理論分析爆破參數(shù)，同時利用數(shù)值模擬分析軟件進(jìn)行模擬分析，以確定合理的施工參數(shù)。

2.2 數(shù)值模型

本文采用Flac3D進(jìn)行數(shù)值模擬分析。Flac3D是二維的有限差分程序Flac2D的拓展，能夠進(jìn)行土質(zhì)、巖石和其他材料的三維結(jié)構(gòu)受力特性模擬和塑性流動分析。通過調(diào)整三維網(wǎng)格中的多面體單元來擬合實際的結(jié)構(gòu)，單元材料可采用線性或非線性本構(gòu)模型，在外力作用下，當(dāng)材料發(fā)生屈服流動后，網(wǎng)格能夠相應(yīng)發(fā)生變形和移動（大變形模式）。

3 數(shù)值結(jié)果分析

3.1 合理切頂高度的確定

在工作面尚未回采之前，原巖地應(yīng)力呈現(xiàn)縱向梯度均勻分布，底抽巷所處位置位于保護(hù)煤柱正下方，處于應(yīng)力集中區(qū)域，極其不易維護(hù)。工作面頂板巖層柱狀圖如圖1 所示。

圖1 工作面頂板巖層柱狀圖

從圖1 可以看出，2 號煤層上面有很多比較堅硬的巖層，切頂高度需要垂直15 m 才算合理。分別模擬了切頂角度60°、65°、70°、80°時的圍巖應(yīng)力改善情況。通過對比分析12507 頂板和保護(hù)煤柱，當(dāng)切頂角度選定為70°時效果最好，炮孔斜長選定為18 m 較為合理。保護(hù)煤柱區(qū)域應(yīng)力集中分散轉(zhuǎn)移后、才更有利于沿空掘進(jìn)的巷道的維護(hù)。

根據(jù)數(shù)值模擬分析，初步將切頂方案定為：炮孔仰角70°，裝藥長度10 m，封泥長度8 m，炸藥起爆點在實體煤上方，保證不會對巷道造成破壞。

3.2 數(shù)值模擬分析爆破裂隙

設(shè)定炸藥藥卷直徑為50mm、炮孔的半徑0.375 mm、兩個炮孔之間間距為3 m 進(jìn)行模擬，炸藥包爆炸之后的炮孔周圍的巖體破壞情況如下頁圖2 所示。

圖2 兩個爆破裂縫疊加狀態(tài)

根據(jù)上面分析結(jié)果，炮孔周圍的巖石在炸藥包起爆后開始出現(xiàn)比較大范圍破壞，在這之后徑向主裂紋開始出現(xiàn)，隨后裂紋開始擴(kuò)展，出現(xiàn)次裂紋。次裂紋隨機擴(kuò)展，而主裂紋則是沿著徑向方向向外擴(kuò)展，但在局部上也表現(xiàn)出一定的隨機性。裂紋停止擴(kuò)展以后，主裂紋的平均長度在0.85 m 左右。因此可以確定，在屯蘭礦的地質(zhì)條件下，將炸藥的炮孔間距確定為3.0 m 較為合適。

4 結(jié)論

根據(jù)Flac3D模擬分析與爆破理論計算得知，對于屯蘭礦12507 工作面，最合理的卸壓方案為：炮孔仰角70°、裝藥長度10 m、封泥長度8 m、藥卷直徑50 mm、炮孔直徑75 mm、炮孔間距3 m。對12507 工作面進(jìn)行切頂卸壓護(hù)巷，通過卸壓12507 皮帶順槽保護(hù)12507 底抽巷，延長了巷道服務(wù)年限，減少了受采動影響而造成鄰近巷道圍巖變形增大現(xiàn)象，降低了巷道維護(hù)治理費用。