陳建國(guó)，楊詠梅，李俐群，王澤軍，肖輝英

摘要： 以Q690高強(qiáng)鋼的焊接材料為研究對(duì)象，通過(guò)光學(xué)數(shù)碼顯微鏡、掃描電鏡及斷口分析等手段研究了Ni含量對(duì)焊條電弧焊熔敷金屬組織和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明，固溶強(qiáng)化和細(xì)晶強(qiáng)化是熔敷金屬的主要強(qiáng)化機(jī)制。添加Ni可以有效地改善熔敷金屬的組織和力學(xué)性能;隨著Ni含量的增加，熔敷金屬的抗拉強(qiáng)度升高，沖擊性能下降;適量的Ni添加，會(huì)導(dǎo)致組織中針狀鐵素體的增多，過(guò)量地增加Ni含量，組織中的針狀鐵素體反而變少，出現(xiàn)貝氏體，甚至馬氏體，導(dǎo)致熔敷金屬?zèng)_擊性能惡化。

關(guān)鍵詞： 微觀組織; 力學(xué)性能; Q690鋼; Ni含量

中圖分類(lèi)號(hào)： TG 406

Effect of Ni on microstructure and properties of SMAW

deposited metal on Q690 steel

Chen Jianguo1，2，3， Yang Yongmei1， Li Liqun3， Wang Zejun2， Xiao Huiying1

（1. Tianjin Yongchang Welding Wire Co.， Ltd.， Tianjin 300300， China;

2. Tianjin Special Equipment Inspection Institute， Tianjin 300192， China;

3. Harbin Institute of Technology， Harbin 150001， China）

Abstract： The welding consumables of Q690 highstrength steel were taken as the research object， effects of Ni content on the microstructure and mechanical properties of deposited metal by shielded metal arc welding （SMAW） were studied by means of optical digital microscope， scanning electron microscope and fracture analysis. The results showed that the solution strengthening and fine grain strengthening were the main strengthening mechanism of deposited metals. The addition of Ni could effectively modify the microstructure and mechanical properties of the deposited metal. With the increase of Ni content， the tensile strength of the deposited metal increased while the impact performance decreased. Appropriate amount of Ni addition could cause the increase of acicular ferrite. However， excessive addition of Ni resulted in the decrease of acicular ferrite， and the formation of lath bainite and martensite， which caused the deterioration of the impact properties of the deposited metal.

Key words：? ?microstructure; mechanical properties; Q690 steel; Ni content

0前言

隨著資源勘探領(lǐng)域向海洋深處的擴(kuò)展，海上結(jié)構(gòu)變得更大，用于新一代海上結(jié)構(gòu)的重型鋼板要求具有超高強(qiáng)度性能以減輕重量。高強(qiáng)鋼作為海洋工程裝備的關(guān)鍵結(jié)構(gòu)材料，廣泛應(yīng)用于鉆井平臺(tái)、工作平臺(tái)及海底管道等位置。其中，海工領(lǐng)域中的自升式鉆井平臺(tái)的樁腿、懸臂梁等關(guān)鍵部件需要大量屈服強(qiáng)度等級(jí)接近690 MPa的高強(qiáng)鋼。

高強(qiáng)鋼的使用對(duì)與之配套的焊材提出了苛刻的要求，既要求需要滿(mǎn)足與之相應(yīng)的強(qiáng)度，又要滿(mǎn)足與之相應(yīng)的韌性[1]。而中國(guó)現(xiàn)有高強(qiáng)鋼配套焊材多存在屈服比太高、塑性?xún)?chǔ)備差的特點(diǎn)。通常，CMn焊縫金屬的微觀組織結(jié)構(gòu)包括針狀鐵素體、先共析鐵素體、魏氏鐵素體和其它微相[2]，其屈服范圍為350～450 MPa;一些高強(qiáng)度低合金焊縫金屬，例如添加了少量微合金元素的CMn焊縫金屬，具有與CMn焊縫相似的顯微組織，它們具有較高的屈服強(qiáng)度，通常在500～700 MPa的范圍內(nèi)。如果進(jìn)一步提高淬透性，則顯微組織會(huì)轉(zhuǎn)變?yōu)獒槧铊F素體、貝氏體、甚至于低碳馬氏體的混合組織，室溫下的屈服強(qiáng)度范圍為690～1 000 MPa。但是鋼鐵材料的強(qiáng)度與韌性呈此消彼長(zhǎng)的關(guān)系，強(qiáng)度的提高往往會(huì)導(dǎo)致韌性的降低。因此，不能盲目地向焊縫金屬中添加微合金元素。文中以研發(fā)Q690鋼所用焊接材料為目的，通過(guò)對(duì)比試驗(yàn)，著重討論了在不同含量的合金元素Ni下，焊縫金屬內(nèi)部組織和力學(xué)性能的演變規(guī)律，擬澄清微Ni對(duì)Q690高強(qiáng)鋼焊縫金屬組織和力學(xué)性能的作用，對(duì)于中國(guó)發(fā)展高強(qiáng)鋼配套的焊接材料意義重大。

1試驗(yàn)材料及方法

焊接材料為自主研發(fā)的用于焊接Q690鋼的焊條。焊接試驗(yàn)中，母材為Q345鋼板材，板材尺寸為300 mm×120 mm×20 mm，坡口角度為45°，為了防止母材對(duì)熔敷金屬的稀釋?zhuān)谄驴谔幎押? mm的隔離層，根部間隙為15 mm，墊板尺寸為300 mm×25 mm×12 mm，焊接電流為150～170 A，道間溫度為150 ℃，焊件的截面示意圖如圖1所示。焊后的熔敷金屬在600 kN萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行室溫拉伸試驗(yàn)，在450 J擺錘沖擊試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行-40 ℃沖擊試驗(yàn)。焊接后熔敷金屬的化學(xué)成分見(jiàn)表1。

將熔敷金屬切成15 mm×30 mm×20 mm的塊，依次用400號(hào)、600號(hào)、800號(hào)、1 000號(hào)、1 500號(hào)和2 000 號(hào)的碳化硅砂紙對(duì)垂直于焊接方向的截面進(jìn)行打磨，打磨后的試樣在拋光機(jī)上進(jìn)行拋光，最后用4%硝酸酒精溶液進(jìn)行腐蝕。將腐蝕后的試樣放在酒精中進(jìn)行超聲清洗，隨后吹干。采用OLYMPUS DSX510型光學(xué)數(shù)碼體視顯微鏡，對(duì)熔敷金屬中間位置進(jìn)行微觀金相觀測(cè)。為了進(jìn)一步探究熔敷金屬組織的演化機(jī)理和斷口形貌的特征，對(duì)金相試樣和沖擊斷口在ZEISS GeminiSEM500型掃描電子顯微鏡下進(jìn)行掃描電鏡觀測(cè)。

2試驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1焊縫金屬的微觀組織

圖2為不同Ni含量下熔敷金屬的金相組織。從圖中可以看出，當(dāng)Ni含量為1.15%時(shí)，熔敷金屬的組織最為粗大，隨著Ni含量的增加，N1至N5試樣的微觀組織明顯細(xì)化，這是由于Ni含量較低時(shí)，難以抑制鐵素體相變，奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)閴K狀鐵素體，且相變溫度較高，晶粒粗大;當(dāng)Ni含量增加時(shí)，鐵素體相變得到抑制，相變溫度變低，從而細(xì)化晶粒尺寸[3]。另外，Ni含量的增加使熔敷金屬的組織形貌也發(fā)生了變化，隨著Ni含量的增加，組織中出現(xiàn)了條狀結(jié)構(gòu)，并且Ni含量越高，條狀結(jié)構(gòu)之間的寬度越小。為了更深入的分析熔敷金屬組織的演變規(guī)律，圖3給出了不同Ni含量下熔敷金屬的顯微組織。由圖中可以發(fā)現(xiàn)，Ni含量為1.15%時(shí)，熔敷金屬的組織為粒狀貝氏體和塊狀鐵素體的混合組織;隨著Ni含量的增加，組織中粒狀貝氏體和塊狀鐵素體明顯減少;當(dāng)Ni元素，能與Fe以互溶的形式存在于奧氏體和鐵素體含量為3.13%時(shí)，組織中演變?yōu)獒槧铊F素體和板條貝氏體的混合組織，這是因?yàn)镹i是形成和穩(wěn)定奧氏體的中，并降低鐵素體轉(zhuǎn)變溫度，抑制先共析鐵素體的產(chǎn)生，促進(jìn)針狀鐵素體的形成[4-6];針狀鐵素體是一種在晶內(nèi)形核的非熱平衡型貝氏體，且具有非常細(xì)的晶粒尺寸和高的位錯(cuò)濃度，故其具有良好韌性和延展性[7-8]。Ni含量繼續(xù)增加時(shí)，組織中針狀鐵素體變少，板條貝氏體增多，并且出現(xiàn)了馬氏體帶;當(dāng)Ni含量增加到4.35%時(shí)，組織中板條貝氏體減少，馬氏體數(shù)量增多，同時(shí)，組織中的MA組元數(shù)量增多，尺寸變大。

2.2力學(xué)性能

2.2.1拉伸性能

根據(jù)中國(guó)船級(jí)社規(guī)范[9]，要求Q690鋼的熔敷金屬其屈服強(qiáng)度≥690 MPa，抗拉強(qiáng)度為770～940 MPa，斷后伸長(zhǎng)率≥17%，-40 ℃沖擊吸收能量≥69 J。圖4給出了不同Ni含量下熔敷金屬的拉伸性能（圖中箭頭線段所標(biāo)值為中國(guó)船級(jí)社要求值）。從圖中可以發(fā)現(xiàn)，所有熔敷金屬試樣的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和斷后伸長(zhǎng)率都滿(mǎn)足標(biāo)準(zhǔn)要求。從N1至N5試樣，熔敷金屬的抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度隨著Ni含量的增加而升高，斷后伸長(zhǎng)率隨著Ni含量的增加而降低。這是因?yàn)镹i含量的增多導(dǎo)致熔敷金屬中諸如貝氏體和馬氏體之類(lèi)的“硬”相形成，導(dǎo)致熔敷金屬抗拉強(qiáng)度升高。

鋼鐵材料的強(qiáng)化作用主要有固溶強(qiáng)化、細(xì)晶強(qiáng)化、位錯(cuò)強(qiáng)化及彌散強(qiáng)化。一般認(rèn)為鋼鐵材料的屈服強(qiáng)度等于各項(xiàng)強(qiáng)化作用對(duì)材料屈服強(qiáng)度的貢獻(xiàn)和[10]，即：

σy=σ0+σss+σgb+σdis2+σp2（1）

式中：σy為材料的屈服強(qiáng)度，MPa;σ0為純鐵中原子對(duì)位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的摩擦力，一般為定值54 MPa;σss為固溶強(qiáng)化對(duì)材料屈服強(qiáng)度的貢獻(xiàn)，MPa;σgb為細(xì)晶強(qiáng)化對(duì)材料屈服強(qiáng)度的貢獻(xiàn)， MPa;σdis為位錯(cuò)強(qiáng)化對(duì)材料屈服強(qiáng)度的貢獻(xiàn)，MPa;σp為彌散強(qiáng)化對(duì)材料屈服強(qiáng)度的貢獻(xiàn)，MPa。

在該研究中，對(duì)于固溶強(qiáng)化、細(xì)晶強(qiáng)化、位錯(cuò)強(qiáng)化和彌散強(qiáng)化對(duì)熔敷金屬屈服強(qiáng)度的貢獻(xiàn)可以做如下考慮。首先是固溶強(qiáng)化，從表1的化學(xué)成分中可以看出，熔敷金屬的化學(xué)成分主要表現(xiàn)在Ni含量不同，而Ni和C不能形成碳化物，多以相互固溶的形式存在于鋼的基體中，所以Ni含量的增加導(dǎo)致固溶強(qiáng)化的貢獻(xiàn)增強(qiáng)。其次是細(xì)晶強(qiáng)化，通過(guò)前面的分析，發(fā)現(xiàn)Ni含量的增加會(huì)導(dǎo)致熔敷金屬晶粒的細(xì)化，所以Ni含量的增加也導(dǎo)致了細(xì)晶強(qiáng)化的增強(qiáng)。對(duì)于位錯(cuò)強(qiáng)化，鑒于熔敷金屬的加工制備工藝完全相同，所以只從成分上加以考慮。C含量對(duì)鋼鐵材料中的位錯(cuò)密度有直接影響，位錯(cuò)密度隨C含量的增加呈線性增加[11]。從表1中熔敷金屬的化學(xué)成分可以看出，N1到N5試樣中的C含量幾乎不變，所以認(rèn)為Ni含量對(duì)位錯(cuò)強(qiáng)化的效果沒(méi)有太大影響。而對(duì)于彌散強(qiáng)化的效果在該研究中可以忽略，因?yàn)楹附訙囟雀呃鋮s速度快，不會(huì)給彌散強(qiáng)化類(lèi)的納米級(jí)析出相析出的機(jī)會(huì)。所以，固溶強(qiáng)化和細(xì)晶強(qiáng)化是造成該系列熔敷金屬屈服強(qiáng)度差的主要原因。

2.2.2沖擊性能

低溫沖擊韌性是衡量高強(qiáng)鋼熔敷金屬是否合格的重要指標(biāo)，標(biāo)準(zhǔn)中對(duì)高強(qiáng)鋼熔敷金屬的沖擊吸收能量有明確要求。圖5給出了不同Ni含量下，熔敷金屬-40 ℃沖擊吸收能量（圖中箭頭線段所標(biāo)值為中國(guó)船級(jí)社要求值）。從圖中首先可以發(fā)現(xiàn)所有熔敷金屬的沖擊性能都符合中國(guó)船級(jí)社規(guī)范要求，其次隨著Ni含量的增加，沖擊性能呈現(xiàn)下降的趨勢(shì)。N1試樣的沖擊性能最高，這是由其組織決定的，N1中的鐵素體和粒狀貝氏體是塑性相，其大角度晶界可以延緩裂紋擴(kuò)展，使熔敷金屬具有良好的韌性[12-13]。雖然N1和N2試樣中含有部分MA小島結(jié)構(gòu)，但小尺寸的MA組元對(duì)提高韌性是有利的，因?yàn)榧?xì)小的MA 組元能夠起到阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)和當(dāng)裂紋擴(kuò)展時(shí)促使裂紋發(fā)生轉(zhuǎn)折而阻礙裂紋擴(kuò)展的作用，不會(huì)因MA 組元周?chē)膽?yīng)力集中而誘發(fā)裂紋產(chǎn)生。Ni含量添加到3.13%（N3試樣）時(shí)，試樣的組織中出現(xiàn)了針狀鐵素體和板條貝氏體，雖然針狀鐵素體是高強(qiáng)鋼焊縫金屬中同時(shí)改良拉伸和沖擊性能的有益組織，但是板條貝氏體的出現(xiàn)硬化了基體組織，導(dǎo)致熔敷金屬的硬化效果增強(qiáng)，致使其沖擊性能還是略微的降低。當(dāng)Ni含量增加到3.97%（N4試樣）時(shí)，組織中開(kāi)始出現(xiàn)馬氏體，沖擊性能繼續(xù)降低。當(dāng)Ni含量繼續(xù)增加到4.35%（N5試樣）時(shí)，沖擊韌性最低，這是因?yàn)榻M織中出現(xiàn)了較為細(xì)密的馬氏體條狀結(jié)構(gòu)和尺寸較大數(shù)量較多的MA組元。馬氏體組織本身就是硬脆相，不能延緩裂紋的擴(kuò)展。另外，尺寸較大的MA 組元也無(wú)法起到提高焊縫金屬?zèng)_擊韌性的作用，容易在其周?chē)a(chǎn)生應(yīng)力集中而誘發(fā)裂紋產(chǎn)生。

圖6為不同Ni含量下，熔敷金屬在-40 ℃沖擊試驗(yàn)后的斷口形貌。從圖中可以發(fā)現(xiàn)，N1（含1.15%Ni）試樣的斷口中存在大量的韌窩和少量的解離平臺(tái)，為典型的韌性脆性混合斷口;隨著Ni含量的提高，斷口形貌發(fā)生明顯變化，斷口中的韌窩逐漸減少，解離平臺(tái)逐漸增多，斷口由韌性脆性混合斷裂轉(zhuǎn)變?yōu)榇嘈詳嗔?。?dāng)Ni含量為3.13%（N3試樣）時(shí)，斷口中出現(xiàn)了明顯的“撕裂棱”，但是在“撕裂棱”的側(cè)根部存在明顯的韌窩，此時(shí)斷裂方式仍為韌脆混合斷裂模式;當(dāng)Ni含量增加到3.97%（N4試樣）和4.35%（N5試樣）時(shí)，斷口中的“撕裂棱”齊整，沒(méi)有發(fā)現(xiàn)任何韌窩的痕跡，此時(shí)表現(xiàn)為完全脆性斷裂。

3結(jié)論

（1）在試驗(yàn)設(shè)計(jì)成分范圍內(nèi)，Ni含量由1.15%增加到4.35%時(shí)，Q690高強(qiáng)鋼熔敷金屬的抗拉強(qiáng)度由792 MPa提高至913 MPa，屈服強(qiáng)度由730 MPa提高至786 MPa，-40 ℃下沖擊性能由103 J下降至93 J。

（2）Ni含量對(duì)Q690高強(qiáng)鋼熔敷金屬的組織結(jié)構(gòu)影響明顯。適量的Ni可以促進(jìn)熔敷金屬中針狀鐵素體的形成，繼續(xù)增加Ni含量，組織中的針狀鐵素體反而減少，板條貝氏體和馬氏體增多。

（3）固溶強(qiáng)化和細(xì)晶強(qiáng)化對(duì)該系列熔敷金屬的屈服強(qiáng)度起決定性作用。

（4）Ni含量的增加，改變了熔敷金屬?zèng)_擊斷口的斷裂方式。Ni含量為1.15%至3.13%時(shí)，沖擊斷裂方式為韌性脆性混合斷裂;Ni含量增加到3.97%和4.35%時(shí)，沖擊斷口齊整，斷裂方式為完全脆性斷裂。

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陳建國(guó)簡(jiǎn)介： 博士，高級(jí)工程師;主要從事金屬材料焊接、組織分析方面工作;已發(fā)表論文10余篇;jianguo_chen@163.com。