董輝

（丹東克隆集團(tuán)有限責(zé)任公司，遼寧丹東 118000）

國(guó)內(nèi)某化工裝置，多個(gè)釜下輸送泵，生產(chǎn)用于醫(yī)藥行業(yè)的低溫冷劑，溫度零下40℃，進(jìn)料及卸車(chē)壓力根據(jù)工藝需求，各泵腔壓力由0.2MPa～1.0MPa不等，原密封結(jié)構(gòu)為3CW-FB，采用API 53B+62（蒸汽）方案，隔離介質(zhì)壓力1.2MPa。

1.原密封在使用中存在的問(wèn)題

（1）一級(jí)密封采用的彈簧蓄能密封圈，與之配合滑移面出現(xiàn)整圈磨損而發(fā)生泄漏。傳統(tǒng)觀念認(rèn)為是工藝波動(dòng)造成致動(dòng)圈在軸向循環(huán)運(yùn)動(dòng)導(dǎo)致磨損的發(fā)生，因此將責(zé)任歸咎于用戶(hù)問(wèn)題。而實(shí)際上是摩擦副在每一次軸向運(yùn)動(dòng)循環(huán)里蓄能圈在以“章動(dòng)”的形式運(yùn)動(dòng)，若滑移面硬度及粗糙度未特殊設(shè)計(jì)，密封點(diǎn)處便會(huì)出現(xiàn)窄而清晰磨痕，這并非工藝波動(dòng)問(wèn)題。也就是說(shuō)只有剛度和運(yùn)動(dòng)足夠大，蓄能圈才會(huì)發(fā)生滑動(dòng)現(xiàn)象，受到滑動(dòng)摩擦也就是常見(jiàn)的載荷突變和啟動(dòng)階段。（后續(xù)將會(huì)給出解決方案）

（2）一級(jí)密封承磨臺(tái)快速磨損。對(duì)于密封設(shè)計(jì)而言，我們希望達(dá)到的目標(biāo)是使密封面找到一個(gè)平衡位置，使得密封面幾乎不接觸或在高粘流體條件下間隙的大小只允許有限的摩擦生熱。而在發(fā)生過(guò)度磨損時(shí)，傳統(tǒng)設(shè)計(jì)理念一般采用在原端面參數(shù)的基礎(chǔ)上降低平衡比或接觸環(huán)帶變窄等方式進(jìn)行解決，雖然這是改善過(guò)度摩損的方法之一，但這并不是合理的解決方案。設(shè)計(jì)人員需清楚的認(rèn)識(shí)到，載荷是由作用在邊界和界面上的壓力引起的；撓度是由溫度分布或熱負(fù)荷、壓力負(fù)荷、圓周效應(yīng)和集中負(fù)荷引起的?！皟?yōu)化設(shè)計(jì)”過(guò)程中僅通過(guò)改變?cè)O(shè)計(jì)參數(shù)而不考慮因結(jié)構(gòu)引起的變形是過(guò)于片面的設(shè)計(jì)理念，這可能會(huì)犧牲一定的使用壽命及降低泄漏的承受標(biāo)準(zhǔn)。下面簡(jiǎn)單舉例說(shuō)明：

該密封為某進(jìn)口密封廠(chǎng)的成熟產(chǎn)品，經(jīng)某國(guó)內(nèi)廠(chǎng)家修復(fù)后（更換了石墨補(bǔ)償環(huán)）出現(xiàn)短期過(guò)度磨損失效，返廠(chǎng)優(yōu)化后（降低平衡比及環(huán)帶變窄）磨損情況改善但泄漏量超標(biāo)。原因是2個(gè)非關(guān)鍵尺寸測(cè)繪有誤超差±0.2mm，致使端面因環(huán)體結(jié)構(gòu)參數(shù)改變而導(dǎo)致端面產(chǎn)生變形。經(jīng)重新計(jì)算調(diào)整后達(dá)到原機(jī)封使用效果，而未通過(guò)降低平衡比及環(huán)帶變窄的方式解決。

對(duì)于有限元的計(jì)算分析而言，有圖形顯示的網(wǎng)格、網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)和單元、傳熱邊界、壓力邊界、材料區(qū)域、等溫線(xiàn)、溫度引起的撓度、壓力引起的撓度、總?cè)毕?、?yīng)力分布和安全系數(shù)等都可呈現(xiàn)出來(lái)。同樣還可以得到應(yīng)力、撓度和溫度的表格結(jié)果。并根據(jù)流、固、熱三者耦合迭代出計(jì)算數(shù)據(jù)，然后進(jìn)行優(yōu)化或改型。

釜下輸送泵密封有限元計(jì)算后結(jié)果圖形如下圖所示。

載荷突變和啟動(dòng)階段——在給運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下還未磨損時(shí)。

從模型結(jié)果可以看出，穩(wěn)態(tài)時(shí)由于溫度引起端面收斂變形使內(nèi)孔長(zhǎng)期磨損，在停車(chē)期間壓力變形使端面產(chǎn)生負(fù)錐度，再次啟動(dòng)初期因錐度使端面間隙發(fā)散外圓開(kāi)始磨損，直達(dá)穩(wěn)態(tài)后內(nèi)孔繼續(xù)磨損，周而復(fù)始使承磨臺(tái)快速消耗。但總的趨勢(shì)還是收斂接觸，端面間隙為正向錐度。需注意的是，由于密封尺寸相對(duì)較小，相對(duì)而言密封的耐受性有所提高，若擴(kuò)大規(guī)格，失效情況將更為嚴(yán)重。

由于工藝路線(xiàn)升級(jí)，不允許有任何隔離液體混入工藝介質(zhì)，以保證產(chǎn)品純度，因此建議更改為干氣密封，采用惰性氣體氮?dú)庾鳛楦綦x流體。保證工藝生產(chǎn)的同時(shí)，還能滿(mǎn)足綠色工廠(chǎng)的倡導(dǎo)。

2干氣密封在低溫泵中應(yīng)用

目前該裝置已全部更換為雙端面干氣密封，使用情況達(dá)到預(yù)期效果，下面對(duì)密封設(shè)計(jì)逐一介紹（部分設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)不予公開(kāi)）。

2.1 難點(diǎn)

（1）設(shè)計(jì)目標(biāo)是希望理想的膜厚盡量大一些，以確保運(yùn)行中沒(méi)有嚴(yán)重的接觸發(fā)生。但實(shí)際過(guò)程中外界干擾因素太多，因此我們的目標(biāo)是確保密封在發(fā)生磨損、工況變化、擾動(dòng)、軸不對(duì)正和振動(dòng)等條件下仍能維持理想膜厚。

（2）輔助密封的材料選擇。理想的材料是橡膠O形圈，但在低溫工況下，橡膠材質(zhì)難以發(fā)揮理想的功能，會(huì)有硬化趨勢(shì)，根據(jù)Wensel等人的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)得出，過(guò)高的硬度對(duì)橡膠圈的摩擦系數(shù)及滑動(dòng)摩擦力影響甚大，因此采用彈簧蓄能密封圈。但接觸式密封以往失效案例中發(fā)現(xiàn)，輔助密封發(fā)生章動(dòng)時(shí)對(duì)滑移面影響較大，需要提高滑移面表面硬度及粗糙度是非常有必要的，采用滑移面堆焊硬質(zhì)合金并使之粗糙度達(dá)到較高精度要求。對(duì)于彈簧制動(dòng)密封圈的尺寸選擇也是極為重要，普通的形式是難以滿(mǎn)足嚴(yán)謹(jǐn)?shù)脑O(shè)計(jì)需求，我們需要對(duì)致動(dòng)圈提出更加嚴(yán)格的性能及尺寸要求，而不能籠統(tǒng)地一概而論。

（3）輔助密封結(jié)構(gòu)的選擇。以往的使用中，我們更多的是對(duì)補(bǔ)償環(huán)采用徑向密封形式，密封可靠結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單。但在低溫下，受材料本身影響會(huì)加大補(bǔ)償阻力，造成追隨性不良，尤其對(duì)于干氣密封而言，彈簧力相對(duì)較小，我們需要對(duì)滑動(dòng)輔助密封進(jìn)行受力計(jì)算，達(dá)到合理的設(shè)計(jì)要求。

2.2 設(shè)計(jì)

（1）結(jié)構(gòu)選擇：密封結(jié)構(gòu)采用3NC-FF，隔離流體為1.2MPa氮?dú)?，并保持始終高于泵腔壓力0.2MPa以上，避免反壓操作，以保證工藝介質(zhì)相對(duì)大氣零泄漏或零逸出，同時(shí)氮?dú)庖膊粫?huì)影響工藝介質(zhì)的純度與質(zhì)量。

（2）追隨性：輔助密封采用填充有石墨成份的聚四氟乙烯彈簧蓄能密封圈，推環(huán)滑移表面堆焊鎳基硬質(zhì)合金。由于推環(huán)質(zhì)量的增加，因此我們必須考慮補(bǔ)償組件的追隨性問(wèn)題，即軸高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，動(dòng)環(huán)發(fā)生軸向位移（包括振擺），補(bǔ)償環(huán)在彈簧力的作用下仍能與動(dòng)環(huán)貼合的能力。

經(jīng)計(jì)算：靜環(huán)組件的補(bǔ)償頻率高于設(shè)備轉(zhuǎn)速的2.72倍，重量的增加不會(huì)引起追隨性不良的問(wèn)題。彈簧的選擇也必須選擇大剛度彈簧，數(shù)量也需要盡量多，以滿(mǎn)足良好追隨的目的。

（1）補(bǔ)償環(huán)的靜密封點(diǎn)選擇：靜密封點(diǎn)的選擇需考慮槽型尺寸的設(shè)計(jì)，大的前提是必須高于滑移徑尺寸。具體尺寸必須借助有限元軟件的精確計(jì)算，否則對(duì)補(bǔ)償環(huán)壓力及溫度的加載會(huì)產(chǎn)生極大影響。

（2）環(huán)體結(jié)構(gòu)選擇：

相對(duì)于原設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)的分析，此結(jié)構(gòu)的平衡比與彈簧比壓等參數(shù)皆滿(mǎn)足于工況要求，但經(jīng)過(guò)有限元迭代后發(fā)現(xiàn)，變形并不理想，而后期試驗(yàn)驗(yàn)證中也未能通過(guò)，失效情況與軟件分析趨勢(shì)一致。究其原因經(jīng)計(jì)算后得出，端面經(jīng)變形后為發(fā)散膜狀態(tài)，承載力曲線(xiàn)在發(fā)散狀況下具有負(fù)剛度性質(zhì)，并且不能保持一個(gè)穩(wěn)定的狀態(tài)，所以在這種情形下，流體膜會(huì)破裂而形成發(fā)散接觸。我們的設(shè)計(jì)目標(biāo)是希望存在一個(gè)收斂的流體膜，這樣便能形成一個(gè)傾斜的曲線(xiàn)，減小膜厚而增大承載能力，這種效果便稱(chēng)作具有正剛度，也有希望會(huì)形成一個(gè)穩(wěn)定的非接觸的結(jié)果。因此，傳統(tǒng)的計(jì)算方法并不能全面的應(yīng)對(duì)密封設(shè)計(jì)，尤其是接觸式濕式密封，短期內(nèi)甚至可達(dá)到肉眼不可見(jiàn)泄露的標(biāo)準(zhǔn)，但長(zhǎng)周期運(yùn)行下必然導(dǎo)致嚴(yán)重后果，另外也不能僅僅依靠試驗(yàn)驗(yàn)證來(lái)作為長(zhǎng)期運(yùn)行的可靠依據(jù)。

（3）有限元計(jì)算：

images/BZ_81_142_938_1193_993.pngimages/BZ_81_142_1047_1193_2246.pngP C值 0.104MPa反壓極限壓力 1.36MPa（腔壓正常1MPa）

（4）設(shè)計(jì)關(guān)鍵點(diǎn)：

1）槽形設(shè)計(jì)：經(jīng)計(jì)算與試驗(yàn)驗(yàn)證，螺旋槽在該工況的流體動(dòng)壓效應(yīng)下，可在槽底形成1.36MPa左右高壓環(huán)帶區(qū)。設(shè)計(jì)關(guān)鍵在于螺旋角、槽數(shù)、槽深、槽底徑的計(jì)算，需要積累大量實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)才能初步設(shè)計(jì)，并通過(guò)有限元軟件的優(yōu)化設(shè)計(jì)，使端面在動(dòng)態(tài)可以開(kāi)啟的情況下，必須要達(dá)到最大流體動(dòng)壓效應(yīng)，以保證具有足夠的氣膜剛度，來(lái)抵抗因工況變化、擾動(dòng)、軸不對(duì)正和振動(dòng)等因素，維持理想膜厚。

2）端面參數(shù)設(shè)計(jì)：最關(guān)鍵的參數(shù)在于壩長(zhǎng)比與靜態(tài)平衡比，需合理計(jì)算得出，是影響端面狀態(tài)的關(guān)鍵性參數(shù)。

3）推環(huán)滑移密封處輔助密封結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)：對(duì)于徑向密封結(jié)構(gòu)，我們需要給出彈簧致動(dòng)密封圈的精確尺寸，來(lái)滿(mǎn)足我們的設(shè)計(jì)需求，要校核配合面的機(jī)加工精度，5道以上的尺寸誤差就會(huì)對(duì)密封的補(bǔ)償能力產(chǎn)生極大的影響。該問(wèn)題是我們?nèi)粘Ｖ凶钊菀缀鲆暤募?xì)節(jié)，計(jì)算結(jié)果如下：

images/BZ_81_1252_1075_2303_1134.pngimages/BZ_81_1252_1193_2303_1252.png彈簧致動(dòng)密封圈滑動(dòng)摩擦力（壓縮引起） 11.83 N

靜環(huán)的壓力載荷分布關(guān)鍵取決于靜密封點(diǎn)的選擇，對(duì)干氣密封的影響尤為關(guān)鍵。

（5）現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用：

1）首先要解決氮?dú)鈿庠磫?wèn)題，穩(wěn)定、持續(xù)、干燥，現(xiàn)場(chǎng)采用中壓氮?dú)鉁p壓供給。

2）灌泵前投用密封系統(tǒng)，使機(jī)封充滿(mǎn)氣體并使壓力達(dá)到操作壓力，維持不動(dòng)，等啟泵后各項(xiàng)參數(shù)達(dá)到預(yù)期目即可，后期不需要維護(hù)，氮?dú)獬掷m(xù)供給。

3 結(jié)論

合理的密封設(shè)計(jì)需全面考慮流、固、熱三者耦合后的計(jì)算結(jié)果，設(shè)計(jì)參數(shù)與結(jié)構(gòu)變形二者更是相輔相成缺一不可。相對(duì)于以往的低溫泵設(shè)計(jì)，該密封結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性能突出，可耐受更高的壓力參數(shù)，保證工藝介質(zhì)相對(duì)大氣零泄漏或零逸出。