黃文杰，趙春雨，倪敏

（明陽智慧能源集團股份公司，廣東 中山 528400）

0 引言

軸承和螺栓是當代機械設備中使用非常廣泛的兩種重要零部件，軸承的主要功能是支撐機械旋轉(zhuǎn)體，降低其運動過程中的摩擦因數(shù)，并保證其旋轉(zhuǎn)精度，而螺栓的主要作用是用來連接2個或2個以上不同的部件，以實現(xiàn)部件之間的緊固聯(lián)接[1]。風力發(fā)電機組是大型機械設備之一，其中的軸承和螺栓應用也較為廣泛，例如有變槳軸承、主軸承、偏航軸承及各部件之間各式各樣的螺栓聯(lián)接等，它們均是風力發(fā)電機組的核心零部件，在機組的正常運行中起著至關重要的作用。

本文以風力發(fā)電機組主軸承內(nèi)圈結(jié)構形式對聯(lián)接螺栓強度的影響為研究對象，通過有限元仿真的方法對聯(lián)接螺栓進行強度分析，并根據(jù)極限強度、疲勞損傷、聯(lián)接面的開口和滑移情況等方面的仿真結(jié)果說明不同的主軸承內(nèi)圈結(jié)構形式對聯(lián)接螺栓的具體影響，為主軸承聯(lián)接螺栓的強度設計和結(jié)構優(yōu)化提供一種設計方法和研究思路。

1 概述

某風力發(fā)電機組的輪轂與主軸承聯(lián)接示意圖如圖1所示，其中輪轂與主軸承通過72個10.9級的M42（縮徑為35 mm）高強度螺栓進行聯(lián)接，齒輪箱與發(fā)電機通過86個10.9級的M42（縮徑為38.9 mm）高強度螺栓進行聯(lián)接。主軸承內(nèi)圈結(jié)構形式如圖2～圖3所示，分別為兩瓣式和三瓣式。

圖1 輪轂與主軸承聯(lián)接示意圖

圖2 主軸承內(nèi)圈（兩瓣式）

圖3 主軸承內(nèi)圈（三瓣式）

2 有限元建模

2.1 有限元模型

將簡化后的整機三維實體模型導入到Workbench中，對各部件進行幾何處理和網(wǎng)格劃分，部件均采用低階六面體單元劃分，螺栓用BEAM188單元模擬，并用LINK8單元和BEAM4單元模擬螺紋嚙合關系[2]，然后將整體有限元模型導入到ANSYS經(jīng)典界面中進行加載計算及結(jié)果分析。圖4為兩瓣式主軸承內(nèi)圈整體有限元模型（剖視圖），圖5為三瓣式主軸承內(nèi)圈整體有限元模型（剖視圖）。

圖4 兩瓣式有限元模型（剖視圖）

圖5 三瓣式有限元模型（剖視圖）

2.2 材料屬性

風力發(fā)電機組中各部件的材料屬性如表1所示。

表1 各部件材料屬性

3 加載及約束

3.1 極限加載工況

計算螺栓極限強度時加載步驟如下：1）所有螺栓施加預緊力；2）在輪轂中心施加極限工況載荷進行重啟動計算，加載坐標系如圖6所示。

圖6 GL輪轂中心靜坐標系[3]

3.2 疲勞加載工況

計算疲勞強度時加載步驟[4]如下：1）所有螺栓施加預緊力；2）在輪轂中心每30°施加疲勞時序載荷中的最大合彎矩Myz，進行重啟動計算。

3.3 接觸和約束

各部件之間建立標準接觸或綁定接觸，在輪轂中心建立加載點，并與輪轂上的3個葉根聯(lián)接面建立MPC遠場接觸，約束機艙彎頭底面節(jié)點所有自由度。

4 計算結(jié)果分析

4.1 螺栓極限強度分析

根據(jù)VDI 2230[5]，結(jié)合有限元計算的最大螺栓應力增量和最大預緊力產(chǎn)生的軸向應力評估螺栓極限強度，結(jié)果如表2所示。主軸承內(nèi)圈為兩瓣式時螺栓的極限安全系數(shù)為1.028，主軸承內(nèi)圈為三瓣式時螺栓的極限安全系數(shù)為1.044。

表2 螺栓極限強度安全系數(shù)

4.2 螺栓疲勞損傷分析

將有限元結(jié)果和時序彎矩載荷進行插值得到螺栓的應力時序，然后進行雨流計算，再結(jié)合GL認證規(guī)范確定的SN曲線，計算螺栓的疲勞損傷。各位置的螺栓疲勞損傷值如表3所示，主軸承內(nèi)圈為兩瓣式時螺栓最大疲勞損傷值為0.422，主軸承內(nèi)圈為三瓣式時螺栓最大疲勞損傷值為0.71。

表3 螺栓疲勞損傷結(jié)果（局部）

4.3 螺栓聯(lián)接面的開口和滑移分析

主軸承內(nèi)圈接觸面間的開口間隙和滑移距離如圖7～圖10所示，主軸承內(nèi)圈為兩瓣式時的開口間隙為0.111 mm，滑移距離為0.049 mm，主軸承內(nèi)圈為三瓣式時的開口間隙為0.045 mm，滑移距離為0.039 mm。

圖7 開口間隙（主軸承兩瓣式）

圖10 滑移距離（主軸承三瓣式）

5 結(jié)論

通過ANSYS軟件中BEAM188 單元模擬螺栓，基于有限元方法建立仿真模型，對不同的主軸承內(nèi)圈結(jié)構形式時的輪轂與主軸承聯(lián)接螺栓進行強度分析，得到如下結(jié)論：1）采用兩瓣式的主軸承內(nèi)圈結(jié)構形式，其聯(lián)接螺栓極限強度安全系數(shù)為1.044，疲勞損傷值為0.422，主軸承內(nèi)圈接觸面的開口間隙為0.111 mm，滑移距離為0.049 mm；2）采用三瓣式的主軸承內(nèi)圈結(jié)構形式，其聯(lián)接螺栓極限強度安全系數(shù)為1.028，疲勞損傷值為0.71，主軸承內(nèi)圈接觸面的開口間隙為0.045 mm，滑移距離為0.039 mm；3）由上述數(shù)據(jù)對比分析可知，采用兩瓣式的主軸承內(nèi)圈結(jié)構形式，其極限強度和疲勞強度較好，但主軸承內(nèi)圈接觸面的開口和滑移情況較嚴重，而采用三瓣式的主軸承內(nèi)圈結(jié)構形式，其極限強度和疲勞強度較差，但主軸承內(nèi)圈接觸面的開口和滑移情況較好。

圖8 滑移距離（主軸承兩瓣式）

圖9 開口間隙（主軸承三瓣式）