張 平

(中鐵十九局集團(tuán) 第三工程有限公司, 沈陽(yáng) 110136)

0 引 言

巖石蠕變是巖石類(lèi)材料的重要性質(zhì)，蠕變對(duì)于地下結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)期安全穩(wěn)定具有重要影響。蠕變包括加載蠕變和卸載蠕變，通常地下硐室開(kāi)挖屬于卸荷過(guò)程。地下水同樣對(duì)隧道等地下硐室圍巖的安全穩(wěn)定具有重要影響。針對(duì)上述影響因素，文中開(kāi)展了考慮孔隙水壓作用下的三軸卸荷蠕變實(shí)驗(yàn)。

近年來(lái)，我國(guó)學(xué)者對(duì)巖石的蠕變力學(xué)特性進(jìn)行了大量研究。姜海濤[1]通過(guò)MTS815.02三軸實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)對(duì)白石水電站引水隧洞圍巖進(jìn)行了不同溫度環(huán)境下的單軸卸荷蠕變實(shí)驗(yàn)。張龍?jiān)频萚2]對(duì)花崗巖開(kāi)展了溫度為50 ℃、不同圍壓下的三軸卸荷蠕變實(shí)驗(yàn)，分析了花崗巖的卸荷蠕變力學(xué)特性及宏觀(guān)破壞機(jī)制。任青陽(yáng)等[3]以貴州某高速公路項(xiàng)目為工程背景，對(duì)項(xiàng)目泥質(zhì)砂巖進(jìn)行了恒軸卸圍實(shí)驗(yàn)和等比例同時(shí)卸圍壓、軸壓實(shí)驗(yàn)，分析了不同應(yīng)力路徑下泥巖的變形破壞特征。黃達(dá)等[4]以雅礱江錦屏一級(jí)水電站為工程背景，對(duì)該項(xiàng)目大理巖進(jìn)行了分級(jí)卸荷蠕變實(shí)驗(yàn)，分析了不同分級(jí)卸荷量下大理巖的力學(xué)變化特征。閆子艦等[5]同樣以錦屏一級(jí)水電站引水隧洞為工程背景，采用恒軸壓、卸圍壓實(shí)驗(yàn)對(duì)大理巖進(jìn)行了三軸卸荷蠕變實(shí)驗(yàn)，分析了卸荷條件下大理巖的應(yīng)力狀態(tài)及變形特征。朱杰兵等[6]通過(guò)三軸卸荷蠕變實(shí)驗(yàn)對(duì)頁(yè)巖的卸荷蠕變特性進(jìn)行了研究。張樹(shù)光等[7]通過(guò)不同卸荷量的三軸卸荷蠕變實(shí)驗(yàn)，建立了考慮卸荷量的損傷蠕變模型，并對(duì)模型參數(shù)進(jìn)行了驗(yàn)證。蒲成志等[8]建立了考慮時(shí)效損傷的蠕變模型，并通過(guò)砂質(zhì)頁(yè)巖三軸卸荷蠕變實(shí)驗(yàn)對(duì)其所建立的模型進(jìn)行了驗(yàn)證。楊超等[9]為研究斷續(xù)巖體的卸荷蠕變特性，采用完整砂巖試樣切割后填充水泥砂漿來(lái)模擬斷續(xù)巖體，并對(duì)其進(jìn)行了三軸卸荷蠕變實(shí)驗(yàn)。張軍偉等[10]基于煤樣的三軸卸荷實(shí)驗(yàn)，對(duì)不同卸荷速率下的煤樣卸荷力學(xué)特性進(jìn)行了研究，并從能量角度分析了卸荷過(guò)程中煤樣的能量演化特征。

綜上分析，已有研究對(duì)孔隙水壓作用下的巖石力學(xué)特性進(jìn)行了較為詳細(xì)的研究，但對(duì)孔隙水壓作用下巖石的卸荷力學(xué)特性研究相對(duì)較少?；诖?，在總結(jié)前人研究的基礎(chǔ)上，結(jié)合遼寧某在建隧道的工程實(shí)際，對(duì)該隧道砂巖展開(kāi)了考慮孔隙水壓作用下的三軸卸荷蠕變實(shí)驗(yàn)，分析了不同孔隙水壓的蠕變曲線(xiàn)、瞬時(shí)應(yīng)變及蠕應(yīng)變隨孔隙水壓分布規(guī)律，為工程實(shí)際提供可靠的理論依據(jù)。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備與試樣制備

此次砂巖三軸卸荷蠕變實(shí)驗(yàn)在MTS815多功能巖石實(shí)驗(yàn)機(jī)上完成(圖1a)。該設(shè)備具有3套獨(dú)立的加載系統(tǒng)，包括軸壓、圍壓及孔隙水壓加載系統(tǒng)。其中，軸壓系統(tǒng)采用了伺服電機(jī)、液壓及滾珠絲杠等技術(shù)，具有較好的穩(wěn)壓效果。實(shí)驗(yàn)用砂巖采自隧道施工現(xiàn)場(chǎng)，主要成分為石英、長(zhǎng)石、云母等。將現(xiàn)場(chǎng)巖塊進(jìn)行粗加工后運(yùn)抵室內(nèi)實(shí)驗(yàn)室，經(jīng)過(guò)鉆孔、切割、打磨，制成直徑50 mm、高度100 mm的標(biāo)準(zhǔn)圓柱試件(圖1b)。

圖1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備與砂巖試樣Fig. 1 Test equipment and sandstone samples

1.2 實(shí)驗(yàn)方法與結(jié)果

此次孔隙水壓作用下的砂巖三軸卸荷蠕變實(shí)驗(yàn)的應(yīng)力路徑為恒軸壓、逐級(jí)卸圍壓。考慮到蠕變實(shí)驗(yàn)時(shí)間相對(duì)較長(zhǎng)，盡可能的得到蠕變?nèi)^(guò)程曲線(xiàn)，取第一級(jí)荷載水平為對(duì)應(yīng)條件下砂巖峰值強(qiáng)度的70%左右，以此來(lái)確保試樣能夠在3～5級(jí)荷載范圍內(nèi)發(fā)生破壞，進(jìn)而得到包括加速蠕變階段的全過(guò)程蠕變曲線(xiàn)。在實(shí)驗(yàn)開(kāi)始前需對(duì)砂巖試樣進(jìn)行飽水處理。根據(jù)隧道實(shí)際埋深，文中取三軸實(shí)驗(yàn)圍壓為40 MPa，軸壓為220 MPa，偏應(yīng)力為180 MPa，孔隙水壓分別為0、5、10、15 MPa。具體實(shí)驗(yàn)過(guò)程如下：

(1)安裝試件，采用熱縮管將巖石試樣及上下帶有密封圈的墊塊包裹住，使用環(huán)錮將熱縮管兩端套緊，防止液壓油進(jìn)入管內(nèi)影響實(shí)驗(yàn)結(jié)果。

(2)安裝孔隙水壓進(jìn)水高壓管。

(3)安裝軸向及環(huán)向位移引伸計(jì)，調(diào)整試樣軸心位置，使其與實(shí)驗(yàn)機(jī)軸心重合，封閉三軸壓力室。

(4)對(duì)三軸壓力室充油，油滿(mǎn)后設(shè)置圍壓、軸壓及孔隙水壓至預(yù)定值。首先，施加圍壓，加載速率為0.5 MPa/s，然后以相同速率施加孔隙水壓，最后以0.5 MPa/s的加載速率施加軸向應(yīng)力至預(yù)定值。

(5)待上述步驟完成后，開(kāi)始卸圍壓至預(yù)定值，卸載速率為0.1 MPa/s，保持該應(yīng)力狀態(tài)一定時(shí)間后再卸載下一級(jí)圍壓，直至實(shí)驗(yàn)失穩(wěn)破壞，提取實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，進(jìn)行下一組實(shí)驗(yàn)。

根據(jù)上述實(shí)驗(yàn)方案，不同孔隙水壓作用下的砂巖卸荷蠕變曲線(xiàn)如圖2所示，限于篇幅，文中僅給出孔隙水壓0和15 MPa的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，見(jiàn)表1。其中，σ為軸向應(yīng)力，σ1-σ3為偏應(yīng)力，t為蠕變時(shí)間，pw為孔隙水壓，ε1為瞬時(shí)應(yīng)變，ε2為蠕應(yīng)變，k=ε1/ε2。實(shí)驗(yàn)中，當(dāng)圍壓pz和軸壓分別達(dá)到40和220 MPa時(shí)，開(kāi)始卸圍壓，卸載速率為0.1 MPa/s，每級(jí)卸載水平為5 MPa，直至試樣破壞。

表1 不同孔隙水壓下砂巖三軸卸荷蠕變實(shí)驗(yàn)結(jié)果

圖2 不同孔隙水壓下砂巖三軸卸荷蠕變曲線(xiàn)Fig. 2 Triaxial unloading creep curves of sandstone under different pore pressure

2 結(jié)果與分析

2.1 不同孔隙水壓下的蠕變曲線(xiàn)

為了更加清晰的觀(guān)察不同孔隙水壓下砂巖卸荷蠕變曲線(xiàn)之間的差異，將不同孔隙水壓下的蠕變曲線(xiàn)繪于同一圖中，如圖3所示。

圖3 不同孔隙水壓下的砂巖蠕變曲線(xiàn)Fig. 3 Creep curves of sandstone under different pore pressures

由圖3可知，孔隙水壓對(duì)試樣的卸荷蠕變特性具有顯著影響。文中將從蠕變曲線(xiàn)、瞬時(shí)應(yīng)變、瞬時(shí)變形模量、蠕應(yīng)變、體積應(yīng)變及蠕變速率等方面對(duì)不同孔隙水壓作用下砂巖卸荷蠕變實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析。

由圖3可知，在同一荷載水平下，隨著孔隙水壓的逐漸增大，蠕變破壞所需時(shí)間逐漸縮短，試樣的變形量逐漸增大，變形能力逐漸增強(qiáng)，最終的破壞荷載水平逐漸減小。在最后一級(jí)荷載水平作用下，無(wú)孔隙水壓作用下砂巖試樣的加速蠕變曲線(xiàn)相對(duì)緩和。隨著孔隙水壓的逐漸增大，試樣的加速階段曲線(xiàn)逐漸變陡。當(dāng)孔隙水壓為15 MPa、荷載水平加載至190 MPa時(shí)，試樣在經(jīng)歷短暫的蠕變后直接發(fā)生破壞，加速階段減弱，試樣表現(xiàn)出顯著的脆性破壞特征。可見(jiàn)，孔隙水壓對(duì)巖石試樣具有較為強(qiáng)烈的損傷劣化作用。其原因可解釋為，孔隙水壓能夠使試樣內(nèi)部裂隙尖端產(chǎn)生附加拉應(yīng)力，使裂隙的擴(kuò)展能力得到增強(qiáng)，且孔隙水壓越大，相同條件下試樣內(nèi)部孔隙的擴(kuò)展能力越強(qiáng)。

2.2 孔隙水壓對(duì)砂巖卸荷瞬時(shí)應(yīng)變的影響

在卸圍壓瞬間試樣產(chǎn)生了變形，即瞬時(shí)變形。圖4為不同荷載水平下砂巖試樣的瞬時(shí)應(yīng)變隨孔隙水壓的變化曲線(xiàn)。由圖4可知，砂巖試樣的軸向應(yīng)變、橫向應(yīng)變均隨孔隙水壓的增大而逐漸增大，且增幅有逐漸遞減趨勢(shì)?？紫端畨涸趲r石蠕變過(guò)程中所產(chǎn)生的影響是動(dòng)態(tài)變化的。當(dāng)軸向荷載為零時(shí)，孔隙水壓對(duì)巖石的影響范圍有限，僅在局部產(chǎn)生劣化，削弱巖石的承載能力。隨著軸向荷載的增大，試樣內(nèi)部新生裂隙開(kāi)始發(fā)育擴(kuò)展，孔隙水壓將沿著新生裂隙逐漸擴(kuò)散，影響范圍逐漸增大，并逐漸形成一條宏觀(guān)裂縫。裂縫以外的范圍將不再產(chǎn)生明顯裂隙，此時(shí)的孔隙水壓影響范圍達(dá)到極限?？紫端畨簩?duì)巖石承載能力的削弱不會(huì)再像剛開(kāi)始時(shí)強(qiáng)烈，因此，試樣的瞬時(shí)應(yīng)變?cè)龇饾u減小。

圖4 孔隙水壓對(duì)瞬時(shí)應(yīng)變的影響Fig. 4 Effect of pore water pressure on transient strain

從圖4中還可以看出，相同荷載水平及孔隙水壓下，試樣軸向瞬時(shí)應(yīng)變均大于橫向瞬時(shí)應(yīng)變，且軸向瞬時(shí)應(yīng)變的變化率同樣大于橫向瞬時(shí)應(yīng)變。以荷載水平195 MPa為例，當(dāng)孔隙水壓為0時(shí)，試樣的軸向瞬時(shí)應(yīng)變?yōu)?.069%，橫向瞬時(shí)應(yīng)變?yōu)?.057%；當(dāng)孔隙水壓增大10 MPa時(shí)，試樣的軸向、橫向瞬時(shí)應(yīng)變分別為0.088%、0.061%，其中，軸向瞬時(shí)應(yīng)變的變化率為0.002 4，橫向瞬時(shí)應(yīng)變的變化率為0.000 5，驗(yàn)證了前述觀(guān)點(diǎn)。

2.3 孔隙水壓對(duì)砂巖蠕應(yīng)變的影響

圖5為不同荷載水平下砂巖試樣的卸荷蠕應(yīng)變隨孔隙水壓的分布曲線(xiàn)。隨著孔隙水壓的逐漸增大，試樣的蠕應(yīng)變呈逐漸遞增趨勢(shì)，且荷載水平越高，曲線(xiàn)的斜率越高，表明孔隙水壓隨砂巖蠕應(yīng)變的影響越顯著。

圖5 蠕應(yīng)變與孔隙水壓的關(guān)系Fig. 5 Relationship between creep strain and pore water pressure

圖6為不同荷載水平下砂巖的蠕應(yīng)變與瞬時(shí)應(yīng)變比值隨孔隙水壓的分布規(guī)律。二者比值同樣隨孔隙水壓的增大呈逐漸遞增趨勢(shì)。以孔隙水壓15 MPa為例，當(dāng)荷載水平為 185 MPa時(shí)，試樣的軸向蠕應(yīng)變?yōu)?.047%，橫向蠕應(yīng)變?yōu)?.040%，軸向蠕應(yīng)變與瞬時(shí)應(yīng)變比值為0.6，橫向蠕應(yīng)變與瞬時(shí)應(yīng)變比值為0.91；當(dāng)荷載水平為190 MPa時(shí)，軸向蠕應(yīng)變?yōu)?.054%，橫向蠕應(yīng)變?yōu)?.062%，軸向蠕應(yīng)變與瞬時(shí)應(yīng)變比值為0.63，橫向蠕應(yīng)變與瞬時(shí)應(yīng)變比值為0.95。通過(guò)上述數(shù)據(jù)分析可知，荷載水平直接影響孔隙水壓在巖石卸荷蠕變過(guò)程中的作用。

圖6 砂巖卸荷蠕應(yīng)變與瞬時(shí)應(yīng)變比值隨孔隙水壓的變化規(guī)律Fig. 6 Ratio of unloading creep strain to instantaneous strain varies with pore water pressure

產(chǎn)生上述圖中現(xiàn)象的原因可通過(guò)損傷力學(xué)角度進(jìn)行解釋。巖石類(lèi)材料發(fā)生蠕變，其實(shí)質(zhì)是內(nèi)部微觀(guān)結(jié)構(gòu)在外荷載作用下隨時(shí)間不斷改變、內(nèi)部孔隙裂隙不斷擴(kuò)展、損傷逐漸積累的過(guò)程。巖石的損傷程度將直接影響其蠕變過(guò)程，而試樣內(nèi)部的損傷程度與荷載、時(shí)間及孔隙水壓有直接聯(lián)系。一般情況下，巖石的損傷程度隨荷載水平升高逐漸增大，隨蠕變時(shí)間的延長(zhǎng)逐漸增大，隨孔隙水壓的增強(qiáng)逐漸增大。在有孔隙水壓的作用下，試樣內(nèi)部的裂隙更易張開(kāi)，損傷程度更加嚴(yán)重。因此，同一荷載水平及作用時(shí)間下，有孔隙水壓的蠕變量更大。

3 結(jié) 論

(1)相同荷載水平下，孔隙水壓越大，蠕變破壞所需時(shí)間越短，試樣的變形量越大，變形能力越強(qiáng)，最終破壞荷載水平越小。在最后一級(jí)荷載水平作用下，無(wú)孔隙水壓作用下砂巖試樣的加速蠕變曲線(xiàn)相對(duì)緩和。隨著孔隙水壓的逐漸增大，試樣的加速階段曲線(xiàn)逐漸變陡。

(2)相同荷載水平下，隨著孔隙水壓的逐漸增大，砂巖試樣的軸向應(yīng)變、橫向應(yīng)變均呈逐漸遞增趨勢(shì)，且增幅逐漸減??；試樣的蠕應(yīng)變呈逐漸遞增趨勢(shì)，且荷載水平越高，曲線(xiàn)的斜率越高，表明孔隙水壓隨砂巖蠕應(yīng)變的影響越顯著。根據(jù)砂巖的卸荷瞬時(shí)應(yīng)變與蠕應(yīng)變的比值隨孔隙水壓的分布規(guī)律發(fā)現(xiàn)，二者比值同樣隨孔隙水壓的增大呈逐漸遞增趨勢(shì)。