鄭依銘，吳海波

(東華大學(xué) 紡織學(xué)院，上海 201620)

濾料的蠕變現(xiàn)象表現(xiàn)為濾料在自重和灰塵作用下，應(yīng)變隨時(shí)間增長(zhǎng)而增加。聚四氟乙烯(PTFE)濾料具有優(yōu)異的耐高溫耐腐蝕特性[1]，但由于PTFE分子間作用力微弱[2-3]，高溫環(huán)境下熱蠕變現(xiàn)象十分突出[4]，限制了其應(yīng)用。在PTFE材料蠕變性能的研究中，多探究其在短時(shí)間內(nèi)的蠕變響應(yīng)[5-6]。但實(shí)際工程應(yīng)用中，PTFE濾料長(zhǎng)期在高溫下使用，其高溫蠕變行為的長(zhǎng)期規(guī)律更值得關(guān)注。然而，PTFE作為黏彈性材料，其力學(xué)行為具有強(qiáng)烈的時(shí)間依賴性，需要進(jìn)行數(shù)年的常規(guī)蠕變實(shí)驗(yàn)，這與緊湊的產(chǎn)品開發(fā)周期不符。提高溫度是加速蠕變響應(yīng)的常用方法，基于時(shí)溫等效原理可以把短時(shí)間內(nèi)的高溫蠕變實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)推廣到預(yù)測(cè)濾料長(zhǎng)時(shí)間的蠕變響應(yīng)[7]。

由于PTFE濾料抗蠕變性能弱，后處理工藝對(duì)其蠕變性能的影響應(yīng)當(dāng)?shù)玫街匾?。目前的研究集中于后處理?duì)濾料過(guò)濾效率、透氣、拒水、拒油、清灰性能的影響[8-10]，在蠕變方面的研究鮮有報(bào)道。本文研究利用時(shí)溫等效原理預(yù)測(cè)低應(yīng)力水平下PTFE濾料長(zhǎng)期的拉伸蠕變行為，推測(cè)了材料的蠕變失效時(shí)間和使用壽命。此外，針對(duì)PTFE濾料抗蠕變性差的特點(diǎn)，進(jìn)一步考察了后處理工藝對(duì)PTFE濾料抗蠕變性能的改善。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 實(shí)驗(yàn)材料

PTFE濾料由2層PTFE纖網(wǎng)和中間的PTFE基布經(jīng)針刺加固而成，面密度為800 g/m2。實(shí)驗(yàn)選取5種經(jīng)過(guò)不同后處理工藝處理過(guò)的濾料試樣，分別為未處理對(duì)照、松弛熱定形、定長(zhǎng)熱定形、乳液浸漬整理、覆膜整理試樣，處理方法與基本參數(shù)如表1所示。乳液浸漬的配方為PTFE 60%，純水38%，環(huán)氧樹脂1%，黏合劑1%。

表1 PTFE濾料的后處理工藝與基本性能參數(shù)Tab.1 PTEF filter material processing technology and performance parameters

1.2 溫度水平選擇

溫度水平是高溫蠕變實(shí)驗(yàn)的重要參數(shù)，過(guò)高的溫度會(huì)導(dǎo)致材料失效機(jī)制變化。分別選取以下幾個(gè)溫度：20 ℃(室溫)、200 ℃(PTFE濾料長(zhǎng)期使用溫度[11])、220、240、260、280 ℃，在ETM203B高溫電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)(深圳萬(wàn)測(cè)試驗(yàn)設(shè)備有限公司)上進(jìn)行快速加載拉伸實(shí)驗(yàn)，繪制應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖1所示。量化濾料力學(xué)性能對(duì)溫度的敏感性。由圖1可見，隨著溫度升高，濾料的拉伸斷裂強(qiáng)力(Tult)下降、斷裂應(yīng)變?cè)黾?。這是因?yàn)樯郎貫榉肿舆\(yùn)動(dòng)提供能量，克服分子鏈段運(yùn)動(dòng)的位壘，使材料更容易發(fā)生形變。當(dāng)溫度在260 ℃以下，Tult的下降不明顯；當(dāng)溫度達(dá)到280 ℃時(shí),Tult損失近40%，濾料的力學(xué)性能明顯降低。據(jù)此，本文中實(shí)驗(yàn)采用的溫度區(qū)間為200～260 ℃。

圖1 不同溫度水平PTFE濾料的應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.1 Stress-strain curve of PTFE filter material at different temperature levels

1.3 實(shí)驗(yàn)方法

1.3.1 梯度蠕變實(shí)驗(yàn)

采用高溫電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行階梯蠕變測(cè)試，夾頭間的試樣長(zhǎng)150 mm，寬50 mm。測(cè)試應(yīng)力為150 N(20%Tult)，因?yàn)榈蛻?yīng)力能避免時(shí)移因子的非線性變化[12]，且濾料的自重疊加堆積灰塵的質(zhì)量一般不超過(guò)Tult的20%。測(cè)定前對(duì)試樣施加1 N 的預(yù)張力，以保證濾料處于完全伸直、無(wú)扭曲的狀態(tài)。在 200～260 ℃范圍內(nèi)，以15 ℃為溫度梯度，連續(xù)測(cè)量1#試樣在5個(gè)恒定溫度(200、215、230、245、260 ℃)水平下3 600 s的蠕變應(yīng)變量，獲得一系列蠕變曲線。根據(jù)WLF方程和玻爾茲曼疊加原理進(jìn)行蠕變-時(shí)間數(shù)據(jù)的縮放和平移，以形成200 ℃下的完整蠕變曲線。

1.3.2 常規(guī)蠕變實(shí)驗(yàn)

采用高溫電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行常規(guī)蠕變測(cè)試，試樣尺寸、測(cè)試應(yīng)力、預(yù)加張力同1.3.1。在200 ℃下測(cè)量1#試樣10 h的蠕變應(yīng)變量，獲得一系列蠕變數(shù)據(jù)。

1.3.3 高溫蠕變實(shí)驗(yàn)

采用烘箱進(jìn)行高溫蠕變實(shí)驗(yàn)，將10 mm×150 mm的1#～5#樣條上端固定在烘箱架，下端負(fù)載3 kg(20%Tult)的砝碼。在200和260 ℃水平下懸掛4 h，記錄樣條4 h的應(yīng)變量。使用HD026N電子織物強(qiáng)力儀(南通宏大實(shí)驗(yàn)儀器有限公司)測(cè)量試樣高溫蠕變后的殘余強(qiáng)力。

2 結(jié)果與分析

2.1 PTFE濾料的高溫蠕變行為

先繪制5個(gè)溫度水平下蠕變應(yīng)變量-對(duì)數(shù)時(shí)間的關(guān)系曲線；然后選擇200 ℃作為繪制主曲線的參考溫度，高于參考溫度的蠕變曲線沿著對(duì)數(shù)時(shí)間坐標(biāo)軸水平移動(dòng)與修正，使前一曲線結(jié)束時(shí)斜率與后一曲線開始時(shí)斜率相匹配[13-14]，彼此疊合形成蠕變主曲線，用于描述參考溫度下的長(zhǎng)期蠕變行為。曲線疊加時(shí)引入一個(gè)時(shí)移因子aT，用于關(guān)聯(lián)不同溫度下的應(yīng)變。aT是黏彈變形過(guò)程中任意溫度下進(jìn)行的時(shí)間與參考溫度下進(jìn)行時(shí)間的比值，如式(1)[15]所示：

(1)

式中：ε0為參考溫度下的應(yīng)變，%；T0為參考溫度，K；t為時(shí)間,s；ε為高溫應(yīng)變，%；T為任意溫度，K；aT為時(shí)移因子。

aT與溫度的關(guān)系可以用經(jīng)驗(yàn)公式WLF方程式描述為式(2)[15]：

(2)

式中：C1、C2為經(jīng)驗(yàn)常數(shù)，取決于參考溫度。

ZONBERG等[16]用完整蠕變曲線中線性部分的斜率表征材料的應(yīng)變速率，該斜率被定義為蠕變指數(shù)Tα，蠕變指數(shù)發(fā)生突變時(shí)認(rèn)為材料蠕變失效。需要強(qiáng)調(diào)的是，蠕變失效在蠕變斷裂前發(fā)生，該標(biāo)準(zhǔn)比判斷蠕變斷裂的標(biāo)準(zhǔn)更客觀，定義見式(3)：

(3)

式中：εCR為蠕變應(yīng)變，%；Tα為蠕變指數(shù)；t為斜坡加載任意時(shí)間，s；t0為斜坡加載結(jié)束的時(shí)間，s。

圖2(a)為PTFE濾料在不同溫度水平下的蠕變曲線，可見PTFE濾料表現(xiàn)出先減速蠕變，后等速蠕變的特征。此外，當(dāng)溫度為215 ℃時(shí)，應(yīng)變?cè)鏊佥^高，在進(jìn)行多次重復(fù)實(shí)驗(yàn)后被驗(yàn)證并非偶然情況。圖2(b)為不同溫度水平下PTFE濾料蠕變曲線疊加的完整蠕變曲線，與典型的蠕變曲線存在區(qū)別。在105s以內(nèi)，蠕變指數(shù)Tα1基本為定值，隨后表現(xiàn)出類似蠕變失效的特征；一段時(shí)間后，蠕變指數(shù)Tα2回歸定值，直至經(jīng)過(guò)108s后發(fā)生第2次蠕變失效。該現(xiàn)象意味著PTFE濾料的高溫蠕變行為不是純粹分子重排的蠕變，還存在其他多種形變形式。在較短的時(shí)間尺度(105s)內(nèi)，濾料蠕變的積累引起卷曲纖維的伸直形變以及長(zhǎng)絲和纖維纏結(jié)的松解形變，造成蠕變指數(shù)的突變，這些變形與濾料蠕變共同貢獻(xiàn)了濾料的應(yīng)變。在長(zhǎng)時(shí)間尺度，伸直形變與松解形變?cè)絹?lái)越少，蠕變起著主導(dǎo)作用，因此第2次蠕變失效被認(rèn)為是濾料真正的失效。根據(jù)失效時(shí)間發(fā)生在108s左右，預(yù)測(cè)PTFE濾料的高溫壽命為3年，與其實(shí)際使用壽命相當(dāng)[17]。

圖2 使用階梯等溫法合成主蠕變曲線Fig.2 Main creep curve obtained by the step isothermal method. (a) Logarithmic time-creep curve;(b) Main creep curve

疊合光滑主曲線時(shí)，各蠕變曲線的水平位移量用時(shí)移因子aT表征。圖3為時(shí)移因子aT與溫度的散點(diǎn)圖以及WLF方程的擬合曲線。可以看出，時(shí)移因子隨著溫度水平的提高而增大，且logaT為負(fù)值，這表明隨著溫度的升高，PTFE分子運(yùn)動(dòng)的松弛時(shí)間縮短。利用最小二乘法對(duì)WLF方程及aT與溫度的散點(diǎn)圖進(jìn)行擬合，R2為0.996，證明WLF模型與實(shí)驗(yàn)值的擬合程度較好。擬合得到WLF 方程的C1、C2分別為16.06和137.84。

圖3 時(shí)移因子與溫度的散點(diǎn)圖及WLF方程的擬合曲線Fig.3 Scatter plot of time-shift factor and temperature and fitting curve of WLF equation

為進(jìn)一步驗(yàn)證梯度蠕變實(shí)驗(yàn)，將疊加的蠕變主曲線與常規(guī)蠕變數(shù)據(jù)進(jìn)行比較。從圖4中看出有限的蠕變數(shù)據(jù)與階梯等溫-主蠕變曲線具有較高的一致性。該結(jié)果能確定短時(shí)間尺度內(nèi)階梯蠕變實(shí)驗(yàn)的準(zhǔn)確性，再結(jié)合階梯蠕變實(shí)驗(yàn)推測(cè)的蠕變失效時(shí)間與實(shí)際情況吻合，認(rèn)為階梯等溫法合成的主蠕變曲線適用于PTFE 濾料蠕變行為的表征。

多元件模型也是描述物體黏彈性現(xiàn)象的一種方法，依據(jù)PTFE濾料的特性建立黏彈性六元件本構(gòu)模型如式(4)(5)[18]，然后基于梯度蠕變實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)得到擬合的蠕變曲線。從圖4可以看出六元件并聯(lián)模型的擬合曲線的應(yīng)變隨時(shí)間發(fā)展趨于平衡值，而六元件串聯(lián)模型的擬合曲線的應(yīng)變隨時(shí)間發(fā)展而無(wú)限增長(zhǎng)。2條曲線在短時(shí)間尺度的擬合效果均較差；長(zhǎng)時(shí)間尺度內(nèi)六元件串聯(lián)模型的擬合曲線與階梯等溫-主蠕變曲線相似(R2=0.965)，對(duì)預(yù)測(cè)濾料的長(zhǎng)期蠕變行為具有一定適應(yīng)性，六元件并聯(lián)模型的擬合曲線偏差較大(R2=0.859)。

圖4 常規(guī)蠕變數(shù)據(jù)與階梯等溫-蠕變曲線、六元件擬合曲線的比較Fig.4 Comparison of conventional creep data with step isothermal-creep curve and six-element fitting curve

(4)

式中：ε為應(yīng)變，%；σc為恒定拉應(yīng)力，N；E1為彈簧彈性模量；η3為黏滯系數(shù)；t為時(shí)間，s；τk為蠕變推移時(shí)間，s。

(5)

式中：ε為應(yīng)變，%；σc為恒定拉應(yīng)力，N；E1、E2為彈簧彈性模量；t為時(shí)間，s；τ為蠕變推移時(shí)間，s。

2.2 后處理對(duì)PTFE濾料蠕變性能的影響

蠕變會(huì)導(dǎo)致濾料的孔徑增大以及濾袋的失效損壞，因此后處理工藝的選擇對(duì)濾料蠕變的影響至關(guān)重要。表2所示為經(jīng)后處理的PTFE濾料在拉應(yīng)力作用下的應(yīng)變量和殘余強(qiáng)力(Tr)，應(yīng)變量用于描述濾料的蠕變程度，殘余強(qiáng)力用于描述濾料經(jīng)高溫蠕變后拉伸強(qiáng)力的損失。從表2可以看出，除松弛熱定形外，經(jīng)后處理的PTFE濾料的蠕變有所下降，并能保持大部分的原始拉伸強(qiáng)力，這一現(xiàn)象表明后處理提高了濾料的抗蠕變性能。

表2 經(jīng)后處理濾料的蠕變和殘余強(qiáng)力Tab.2 Creep and residual strength of the filter material after post-treatment

由于溫度能提高PTFE分子鏈段的活動(dòng)性，因此260 ℃時(shí)濾料的應(yīng)變量高于200 ℃時(shí)的應(yīng)變量，殘余強(qiáng)力低于200 ℃時(shí)的殘余強(qiáng)力。反常的是經(jīng)過(guò)乳液浸漬的濾料在260 ℃時(shí)的蠕變低于200 ℃，且殘余強(qiáng)力高于其原始拉伸強(qiáng)力，可能是因?yàn)闇囟鹊纳呤沟萌橐号c濾料的黏連增大，其結(jié)構(gòu)更為緊密。

熱定形對(duì)濾料力學(xué)性能的影響源于溫度和張力對(duì)PTFE材料超分子結(jié)構(gòu)的改變。PTFE濾料中的纖維與長(zhǎng)絲由薄膜經(jīng)分裂、熱牽伸制成，分子沿軸取向，軸向內(nèi)應(yīng)力較大。松弛熱定形過(guò)程中，纖維大分子鏈段活動(dòng)性提高，內(nèi)應(yīng)力的消散導(dǎo)致晶粒排列方向趨于隨機(jī)排列，取向度下降，因此強(qiáng)力下降。高溫蠕變實(shí)驗(yàn)中，在恒定拉應(yīng)力作用下分子鏈逐漸恢復(fù)為軸向排列，達(dá)到新平衡時(shí)的形變量要比未處理的大，宏觀表現(xiàn)為蠕變?cè)黾?。而張力熱定形在消散?nèi)應(yīng)力的同時(shí)抑制了分子鏈段的運(yùn)動(dòng)，使高彈形變轉(zhuǎn)化為塑性形變。恒定拉應(yīng)力作用下，達(dá)到新平衡時(shí)的形變量比未處理的小，表現(xiàn)為蠕變降低。

乳液浸漬和覆膜工藝通過(guò)提高濾料結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性來(lái)影響濾料的力學(xué)性能。乳液浸漬整理是使乳液分子滲透入濾料中，經(jīng)烘焙后凝固在濾料的內(nèi)外表面，將纖網(wǎng)中纖維與基布中長(zhǎng)絲黏結(jié)在一起。因此拉應(yīng)力作用時(shí)能抵抗形變，對(duì)濾料的抗蠕變性能有所改善。覆膜整理是利用熱軋使微孔膜上的原纖在高溫下熔融與濾料緊密黏合，提高了結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的同時(shí)也使濾料能均勻受力。因此覆膜整理的濾料具有最小的蠕變和最高的殘余強(qiáng)力。

3 結(jié) 論

聚四氟乙烯(PTFE)濾料的壽命與蠕變失效密切相關(guān)，本文通過(guò)梯度蠕變實(shí)驗(yàn)對(duì)PTFE濾料的蠕變行為進(jìn)行研究，并利用后處理工藝改善了材料的抗蠕變性能,得到的結(jié)論如下：

①聚四氟乙烯濾料在蠕變過(guò)程中存在卷曲纖維的伸直形變以及長(zhǎng)絲和纖維纏結(jié)的松解形變，但主要的形變由分子重排引起，根據(jù)蠕變曲線預(yù)測(cè)濾料的使用壽命約為3年。

②梯度蠕變實(shí)驗(yàn)中時(shí)移因子與溫度的關(guān)系曲線滿足WLF方程，經(jīng)驗(yàn)常數(shù)C1、C2分別為16.06和137.84，證明時(shí)溫等效原理適用于描述高溫條件下(200～260 ℃)聚四氟乙烯濾料的蠕變行為。

③定長(zhǎng)熱定形、乳液浸漬整理、覆膜整理能有效改善濾料較弱的抗蠕變性能。其中，經(jīng)覆膜整理的聚四氟乙烯濾料在200和260 ℃環(huán)境下4 h的蠕變僅為0.41%和2.5%，抗蠕變性最好。