王子興，楊美娥

(中海油石化工程有限公司，山東 濟(jì)南 250101)

工業(yè)生產(chǎn)過程中會(huì)產(chǎn)生大量的危險(xiǎn)廢液及廢氣。目前，焚燒法是處理這些工業(yè)廢物最有效的手段。常用的焚燒技術(shù)有噴注式焚燒技術(shù)，回轉(zhuǎn)窯焚燒技術(shù)和流化床焚燒技術(shù)等[1]。焚燒爐作為焚燒技術(shù)的主要載體，將危險(xiǎn)的廢液及廢氣通過高溫燃燒轉(zhuǎn)化為無害的氣體，達(dá)到國(guó)家排放標(biāo)準(zhǔn)后進(jìn)行排放。因此，焚燒爐的平穩(wěn)運(yùn)行對(duì)環(huán)境具有重要的影響。作為焚燒爐重要的支撐部件，立柱、環(huán)梁、壁板等共同組成鋼結(jié)構(gòu)體系，將焚燒爐圍成一個(gè)穩(wěn)定的立體構(gòu)架。鋼結(jié)構(gòu)一旦失效將導(dǎo)致焚燒爐的整體性破壞，所以鋼結(jié)構(gòu)的安全是保證設(shè)備正常運(yùn)行的關(guān)鍵。

有限元法是工程數(shù)值分析中的常用方法，在鋼結(jié)構(gòu)分析軟件中，STAAD.Pro不但可以解決任意構(gòu)件的靜力分析和動(dòng)態(tài)分析，而且可在構(gòu)件的任意部位施加集中荷載、分布荷載、管道載荷、溫度荷載等，在鋼結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)與研究中具有廣泛的應(yīng)用[2-3]。T Subramani[4]應(yīng)用STAAD.Pro軟件建立參數(shù)化模型對(duì)工業(yè)鋼煙囪進(jìn)行抗震分析與設(shè)計(jì)。Manoj Nallanathel[5]研究了各種形狀的儲(chǔ)水罐鋼結(jié)構(gòu)，并使用STAAD.Pro對(duì)形狀系數(shù)、載荷及構(gòu)件應(yīng)力分布情況進(jìn)行了分析。國(guó)內(nèi)，賈徐晨[6]采用STAAD.Pro對(duì)鍋爐鋼架進(jìn)行了結(jié)構(gòu)的整體靜力計(jì)算并提出相應(yīng)的優(yōu)化方案。厲亞寧[7]根據(jù)制氫轉(zhuǎn)化爐鋼結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，重點(diǎn)分析了壁板對(duì)鋼結(jié)構(gòu)位移和內(nèi)力的影響?？梢?，學(xué)者們對(duì)溫差荷載給鋼結(jié)構(gòu)和壁板的研究很少。

焚燒爐作為一種高溫運(yùn)行設(shè)備，爐膛內(nèi)有火焰加熱，其內(nèi)部燃燒溫度大多在1 000 ℃以上。設(shè)備經(jīng)過一段時(shí)間的運(yùn)行會(huì)有耐火襯里脫落和局部高溫現(xiàn)場(chǎng)的發(fā)生，構(gòu)件因此而產(chǎn)生強(qiáng)度失效或過度變形喪失承載能力。若監(jiān)控不到位或未及時(shí)發(fā)現(xiàn)隱患，將導(dǎo)致焚燒爐的失效破壞。因此在焚燒爐的設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，需考慮不同溫度荷載對(duì)設(shè)備的影響。本文以某焚燒爐為例，采用STAAD.Pro軟件按實(shí)際工程結(jié)構(gòu)型式和尺寸建立焚燒爐鋼結(jié)構(gòu)數(shù)值模型，進(jìn)行靜力性能分析，結(jié)合不同熱負(fù)荷工況，重點(diǎn)討論溫差荷載對(duì)焚燒爐鋼結(jié)構(gòu)及壁板的力學(xué)性能影響。

1 焚燒爐模型

1.1 焚燒爐結(jié)構(gòu)

該焚燒爐采用噴注式燃燒技術(shù)，以焦?fàn)t氣為主要燃料，燃燒設(shè)計(jì)溫度1 200 ℃，將某LNG項(xiàng)目產(chǎn)生的廢液及廢氣進(jìn)行燃燒，并回收部分熱量副產(chǎn)蒸汽。處理能力為廢液1 600 kg/h，廢氣32 000 m3/h(標(biāo)準(zhǔn))。焚燒爐主要分為燃燒室和出風(fēng)室兩個(gè)腔室，燃燒器位于頂部，其鋼結(jié)構(gòu)由立柱、橫梁、爐壁板、檢修平臺(tái)、附屬配件等幾部分組成。燃燒室型鋼中心直徑4 700 mm，總高度16 m。爐體由6根槽鋼立柱圍成，爐體中心設(shè)有中心柱，爐體6根立柱與中心柱均與混凝土基礎(chǔ)錨固連接，基礎(chǔ)高度+500 mm。燃燒室殼體壁厚δ=8 mm，材料選用Q345。燃燒室頂部設(shè)有孔洞Φ600 mm用于安裝燃燒器，孔洞周圍用20#角鋼進(jìn)行加強(qiáng)。并且燃燒室在EL+3.0 m，EL+6.5 m，EL+10.0 m，EL+14.5 m處設(shè)有檢維修平臺(tái)，各層平臺(tái)由鋼梯連接。焚燒爐出風(fēng)室中心位于燃燒室EL+4.2 m處，由角鋼環(huán)梁型鋼圍成圓形，型鋼中心直徑4 700 mm。出風(fēng)室殼體壁厚δ=8 mm，材料選用Q345R。焚燒爐出風(fēng)室出口端由鞍式支座進(jìn)行支撐。其主要結(jié)構(gòu)尺寸，如圖1所示。

圖1 焚燒爐主要結(jié)構(gòu)尺寸圖

作為焚燒爐重要的支撐部件，爐體立柱、環(huán)梁、和爐壁鋼板等結(jié)構(gòu)共同組成加強(qiáng)體系，將焚燒爐燃燒室和出風(fēng)室連接在一起組成一個(gè)穩(wěn)定的立體構(gòu)架，在各種荷載的作用下將水平力傳給立柱，再由立柱傳至基礎(chǔ)。本焚燒爐鋼結(jié)構(gòu)所用主要構(gòu)件參數(shù)如表1所示。

表1 焚燒爐主要構(gòu)件參數(shù)

焚燒爐共有3種熱負(fù)荷工況即2種基本燃燒工況和1種事故工況?；救紵r分別對(duì)應(yīng)的金屬設(shè)計(jì)溫度為100 ℃和150 ℃，事故工況時(shí)設(shè)計(jì)金屬溫度將會(huì)達(dá)到200 ℃。燃燒室和出風(fēng)室根據(jù)內(nèi)部燃燒溫度場(chǎng)情況設(shè)有不同厚度的耐火襯里。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)中的規(guī)定[8]，當(dāng)設(shè)計(jì)金屬溫度大于100 ℃鋼材及焊縫在溫度作用的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以相應(yīng)的溫度折減系數(shù)γs，鋼材在150 ℃和200 ℃時(shí)的溫度折減系數(shù)分別為0.92和0.88。焚燒爐爐體鋼結(jié)構(gòu)材料為Q235B，壁板材料為Q345，則兩種鋼材在不同溫度下的各項(xiàng)設(shè)計(jì)用強(qiáng)度指標(biāo)如表2所示。

表2 鋼材在溫度作用下的強(qiáng)度指標(biāo) MPa

1.2 數(shù)值模型

采用STAAD.Pro軟件對(duì)焚燒爐燃燒室和出風(fēng)室按實(shí)際比例進(jìn)行建模。根據(jù)概念設(shè)計(jì)理念，檢修平臺(tái)、耐火襯里、頂部燃燒器等附件按照荷載的形式在數(shù)值模型中體現(xiàn)。將作用在鋼結(jié)構(gòu)上的各種荷載等效離散化為節(jié)點(diǎn)力，采用集中或分布力的方式加載到焚燒爐的相關(guān)節(jié)點(diǎn)、立柱以及圈梁上。數(shù)值計(jì)算模型包括爐體立柱、爐頂支撐柱、爐頂環(huán)梁、燃燒室圈梁、出風(fēng)室環(huán)梁、壁板組成。其中，爐體立柱、爐頂支撐柱和出風(fēng)室環(huán)梁等型鋼腹板方向分別對(duì)準(zhǔn)焚燒爐燃燒室中心和出風(fēng)室中心。出風(fēng)室出口位于x軸正向，高度與實(shí)際位置一致。根據(jù)STAAD.Pro軟件對(duì)板單元的處理方式，計(jì)算模型板單元設(shè)置大小為0.25 m×0.25 m，按此網(wǎng)格大小劃分的板單元可保證計(jì)算精度并能夠反映殼體壁板的真實(shí)受力情況。以x軸和z軸正向象限的爐底柱編號(hào)為1#，其他燃燒室立柱編號(hào)依次按順時(shí)針進(jìn)行排序。焚燒爐數(shù)值計(jì)算模型中梁?jiǎn)卧?30個(gè)，板單元共639個(gè)，如圖2所示。

圖2 焚燒爐數(shù)值計(jì)算模型圖

2 載荷與工況組合

2.1 荷載選取

根據(jù)實(shí)體受力情況，焚燒爐的基本荷載工況主要有以下5種，分別是恒荷載、活荷載、風(fēng)荷載、地震荷載以及溫差荷載。因爐體表面設(shè)計(jì)溫度80 ℃，不易積雪，故不考慮雪荷載的作用。

(1)恒荷載：考慮到與實(shí)際受力情況一致，恒載荷主要包括兩個(gè)部分，一是已建構(gòu)件的質(zhì)量，由程序自動(dòng)計(jì)算并作用在對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)中；二是未建模構(gòu)件引起的重力載荷，包括焚燒爐頂部燃燒器、檢修平臺(tái)、耐火材料襯里以及配件等。其中，頂部燃燒器當(dāng)量荷載標(biāo)準(zhǔn)值，取燃燒器質(zhì)量的1.5倍；檢修平臺(tái)載荷采用靜力等效的原則施加到相對(duì)應(yīng)的節(jié)點(diǎn)和梁柱上；耐火材料襯里的質(zhì)量以密度的形式折合到相關(guān)的板單元中進(jìn)行計(jì)算。

(2)活荷載：主要為檢修與操作平臺(tái)活載荷，需要堆放較重器材，因此荷載標(biāo)準(zhǔn)值取3.5 kN/m2。

(3)風(fēng)荷載：參考GB/T50009—2012《建筑結(jié)構(gòu)載荷規(guī)范》的方法[9]，分段計(jì)算隔斷所受風(fēng)載荷，將核算出的載荷加載到焚燒爐的板單元上，設(shè)計(jì)基本風(fēng)壓為0.50 kN/m2，地面粗糙度為A類，且假設(shè)焚燒爐為完全封閉表面。根據(jù)焚燒爐所在地歷年主導(dǎo)風(fēng)向，分別在圖1所示坐標(biāo)系中x軸和z軸正方向進(jìn)行施加。

(4)地震荷載：焚燒爐的地震載荷分別考慮x軸和z軸兩個(gè)方向，在計(jì)算地震載荷作用下的結(jié)構(gòu)反應(yīng)時(shí)，需要將100%恒載荷及50%的活載荷轉(zhuǎn)化為重力載荷施加在鋼結(jié)構(gòu)和板單元進(jìn)行計(jì)算。地震作用代表參數(shù)分別為：地震抗震設(shè)防烈度8度，設(shè)計(jì)地震基本加速度0.2 g；設(shè)計(jì)地震分組為第1組；場(chǎng)地土類別為2類，特征周期0.40 s。

(5)溫差荷載：即板單元從一面到另一面的溫度差。根據(jù)焚燒爐的3種熱負(fù)荷工況，當(dāng)金屬設(shè)計(jì)溫度為100、150、200 ℃，環(huán)境溫度取40 ℃時(shí)，分別對(duì)應(yīng)焚燒爐壁板內(nèi)外的溫差荷載為60、110、160 ℃。

2.2 荷載組合與邊界條件

根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)GB/T50009—2011《建筑結(jié)構(gòu)載荷規(guī)范》考慮主要的荷載組合共有7種，經(jīng)篩選共有2種最為不利的工況組合，如表2所示的工況1和工況2。組合工況3～工況5分別對(duì)應(yīng)1.2恒荷載+1.0活荷載+3種不同溫差荷載的情況。

焚燒爐燃燒室爐體立柱與基礎(chǔ)相連因此設(shè)為固定支座，爐出風(fēng)口室端部設(shè)有膨脹節(jié)，因此數(shù)值模型中x軸向端部橫梁設(shè)定為絞支支點(diǎn)。溫度載荷施加在數(shù)值計(jì)算模型得板單元上，分別設(shè)定表面溫差為60°、110°、160°對(duì)應(yīng)工況組合為工況2、工況3和工況4。圖3所示為工況4時(shí)焚燒爐的結(jié)構(gòu)荷載及邊界條件模型圖。

圖3 組合工況4時(shí)荷載及邊界設(shè)定

焚燒爐經(jīng)建模、材料屬性確定、荷載選取、邊界條件設(shè)定后，進(jìn)行計(jì)算結(jié)果分析與評(píng)定。

3 計(jì)算結(jié)果及分析

3.1 鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)果

靜力檢驗(yàn)結(jié)果顯示，焚燒爐在基本荷載作用下的荷載值與反力值之差為0，證明荷載與邊界條件設(shè)定合理。表3為組合工況1和組合工況2作用下的1#～6#支座反力計(jì)算值，由表3可知，鋼結(jié)構(gòu)在1.2恒荷載+1.0活荷載+0.3z軸風(fēng)荷載+1.3x軸地震荷載作用下，水平力Fx均為負(fù)值，豎向支座反力Fy中1#～3#和6#立柱均為正值，承受不同程度的上拔力，4#、5#立柱均為負(fù)值，F(xiàn)xmin=-799.17 kN，F(xiàn)xmax=703.75 kN。彎矩Mz均為正值，最大值為Mzmax=10.83 kN·m；在1.2恒荷載+0.6活荷載+0.3x軸風(fēng)荷載+1.3z軸地震荷載作用下，1#～3#立柱水平力Fx均為負(fù)值，而4#～6#立柱水平力Fx均為正值。豎向支座反力Fy中最大值位于5#立柱，F(xiàn)ymax=500.56 kN，F(xiàn)ymin=-618 kN，1#～3#立柱彎矩Mz均為正值，而4#～6#立柱彎矩Mz均為負(fù)值，Mzmax=-24.87 kN·m。因兩種組合工況鋼結(jié)構(gòu)立柱均出現(xiàn)不同程度的上拔力，故在鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)還需對(duì)地錨螺栓進(jìn)行校核。

表3 焚燒爐計(jì)算荷載組合表

表4 1#～6#支座反力計(jì)算表

焚燒爐鋼結(jié)構(gòu)所有梁?jiǎn)卧獞?yīng)力如圖4所示。圖4中，梁?jiǎn)卧孛媸軕?yīng)力及拉應(yīng)力的共同作用。最大軸力大小值為7.5 kN，位于1#和6#立柱最底端，標(biāo)高EL+0.6 m處。工況1因受到z軸正方向的風(fēng)載荷和x軸正方向的地震載荷的作用，1#～3#立柱主要承受壓應(yīng)力，而4#～6#立柱承受拉應(yīng)力。而且立柱上的應(yīng)力值從上到下呈線性分布，最底端的應(yīng)力值最大。除對(duì)整個(gè)鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)行內(nèi)力分析核算外，還需對(duì)構(gòu)件截面進(jìn)行驗(yàn)算。即檢驗(yàn)構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及長(zhǎng)細(xì)比等參數(shù)是否滿足規(guī)范中的要求。通過SSDD對(duì)所有構(gòu)件截面進(jìn)行驗(yàn)算，應(yīng)力比均小于1，說明焚燒爐的鋼結(jié)構(gòu)安全，無危險(xiǎn)構(gòu)件。

圖4 組合工況1時(shí)梁?jiǎn)卧獞?yīng)力圖

3.2 變形情況

由于在數(shù)值模型中考慮了板單元，結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度得到了增強(qiáng)[2]。經(jīng)計(jì)算，焚燒爐在組合工況1∶1.2恒荷載+1.0活荷載+0.3風(fēng)荷載(z軸)+1.3地震荷載(x軸)時(shí)所有節(jié)點(diǎn)產(chǎn)生的相對(duì)位移最大。最大節(jié)點(diǎn)位移位于2#立柱頂部節(jié)點(diǎn)處，最大位移值為19.13 mm，僅為2#立柱全長(zhǎng)的1/784。根據(jù)GB50017—2003《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中的相關(guān)要求，框架頂端允許側(cè)移值應(yīng)小于柱全長(zhǎng)的1/500，計(jì)算結(jié)果符合規(guī)定要求值。另外，在節(jié)點(diǎn)位移統(tǒng)計(jì)表中發(fā)現(xiàn)焚燒爐燃燒室頂部孔洞環(huán)梁x軸負(fù)方向存在較大位移值，位移值為12.18 mm。工況1作用下，頂部孔洞環(huán)梁受頂部燃燒器集中荷載和耐火襯里均布力的共同作用進(jìn)而產(chǎn)生較大的彎曲應(yīng)力，為平衡變形協(xié)調(diào)需要，此處產(chǎn)生了較大的位移值。頂部孔洞環(huán)梁承托燃燒器等附件，因而必須有足夠的儲(chǔ)備剛度，設(shè)計(jì)時(shí)可考慮增大該處鋼構(gòu)環(huán)梁大小以加強(qiáng)剛度提高抗形變能力。

3.3 溫差應(yīng)力分析

STAAD.PRo軟件將每塊板單元的應(yīng)力計(jì)算結(jié)果作為一個(gè)平均值，顯示在板單元中心位置處，其他位置的應(yīng)力值與其周圍的板單元平均應(yīng)力值做線性分布。圖5～圖7分別為焚燒爐板單元在組合工況3～5的最大Von Miss應(yīng)力分布云圖，即焚燒爐承受1.2恒荷載+1.0活荷載+不同溫差荷載作用下的計(jì)算結(jié)果。從圖5～圖7可知，焚燒爐在第3種～第5種組合工況下，整體應(yīng)力強(qiáng)度分布規(guī)律一致，板單元應(yīng)力強(qiáng)度較大部位主要集中于檢修平臺(tái)EL+3.4 m、EL+6.5 m、EL+10 m、EL+14.5 m附近和燃燒室與出風(fēng)室相貫線附近區(qū)域，其余區(qū)域的應(yīng)力強(qiáng)度分布較均勻；應(yīng)力強(qiáng)度最小點(diǎn)位于燃燒室底部及出風(fēng)室出口端部。因燃燒室在EL+4.2 m處設(shè)有出風(fēng)室，其受力特點(diǎn)與三通結(jié)構(gòu)相同，出風(fēng)室的大開孔對(duì)燃燒室筒體結(jié)構(gòu)有削弱效果，應(yīng)力集中區(qū)域主要位于燒爐燃燒室與出風(fēng)口室相貫線附近，最大值點(diǎn)位于相貫線頂點(diǎn)。應(yīng)力云圖顯示，應(yīng)力強(qiáng)度沿板單元從相貫線中心向兩側(cè)呈階梯狀分布并逐漸減小。說明此處在荷載和溫差應(yīng)力作用下，為平衡變形協(xié)調(diào)和溫差，孔邊存在很大的彎曲應(yīng)力和壓應(yīng)力。檢修平臺(tái)的上下板單元因受到平臺(tái)重量所產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力和集中荷載，應(yīng)力強(qiáng)度較大。

圖5 組合工況3時(shí)板單元應(yīng)力云圖

圖6 合工況4時(shí)板單元應(yīng)力云圖

圖7 組合工況5時(shí)板單元應(yīng)力云圖

圖5所示為焚燒爐在1.2恒荷載+1.0活荷載+60 ℃溫差荷載作用下的板單元應(yīng)力分布云圖。從圖5可知，組合工況3時(shí)焚燒爐燃燒室大部分板單元應(yīng)力強(qiáng)度在94.3～103 MPa，相貫線頂點(diǎn)處的最大應(yīng)力強(qiáng)度值為σ100 ℃=136 MPa。根據(jù)表1進(jìn)行判定，其爐體壁板所用材料為Q345，在100 ℃時(shí)的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為[σ100 ℃]=305 MPa，即σ100 ℃<[σ100 ℃]，判定合格。當(dāng)焚燒爐在1.2恒荷載+1.0活荷載+110 ℃溫差荷載作用時(shí)燃燒室和出風(fēng)室板單元的應(yīng)力強(qiáng)度隨溫差荷載的增加而增大，其燃燒室的大部分應(yīng)力強(qiáng)度將升高至186～200 MPa，最大應(yīng)力強(qiáng)度值升高至σ150 ℃=229 MPa。同樣，根據(jù)表1進(jìn)行判定，σ150 ℃<[σ150 ℃]=280.6 MPa，判定合格。當(dāng)溫差荷載升高至160 ℃時(shí)，板單元的大部分應(yīng)力強(qiáng)度繼續(xù)升高，應(yīng)力強(qiáng)度值在269～290 MPa，最大應(yīng)力強(qiáng)度值達(dá)到σ200 ℃=331 MPa，根據(jù)表1進(jìn)行判定，σ200 ℃>[σ200 ℃]=268.4 MPa，判定不合格。

綜上所述，焚燒爐壁板在組合工況3和組合工況4作用下，最大應(yīng)力強(qiáng)度小于材料的在對(duì)應(yīng)溫度下的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，說明焚燒爐在這兩種組合工況下運(yùn)行安全。但當(dāng)溫差荷載達(dá)160 ℃時(shí)，最大應(yīng)力強(qiáng)度值大于材料在該溫度下的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，即焚燒爐在此工況下運(yùn)行，板單元會(huì)因強(qiáng)度不能承載而失效。根據(jù)以上數(shù)值分析結(jié)果，焚燒爐在運(yùn)行時(shí)應(yīng)嚴(yán)格控制燃燒室內(nèi)燃燒溫度，防止在事故工況下長(zhǎng)時(shí)間超溫運(yùn)行。并在設(shè)計(jì)建造過程中，對(duì)燃燒室與出風(fēng)口室的相貫線處應(yīng)做加強(qiáng)處理，以保證開孔削弱后的截面強(qiáng)度能滿足設(shè)計(jì)強(qiáng)度要求。

4 結(jié) 論

(1)采用STAAD.Pro軟件對(duì)焚燒爐燃燒室和出風(fēng)室按實(shí)際比例進(jìn)行數(shù)值建模。靜力檢驗(yàn)結(jié)果顯示，焚燒爐5種基本荷載下的荷載值與反力值之差均為0。并通過SSDD對(duì)所有構(gòu)件截面進(jìn)行驗(yàn)算，應(yīng)力比均小于1，說明焚燒爐的鋼結(jié)構(gòu)安全，無危險(xiǎn)構(gòu)件。

(2)立柱、圈梁、和爐殼壁板將焚燒爐燃燒室和出風(fēng)室連接在一起組成一個(gè)穩(wěn)定的立體構(gòu)架。焚燒爐在組合工況3～組合工況5作用下，設(shè)備整體應(yīng)力強(qiáng)度分布均勻，應(yīng)力強(qiáng)度較大區(qū)域在燃燒室和出風(fēng)室相貫線左右以及檢修平臺(tái)圈梁附近，最大值點(diǎn)均位于相貫線頂點(diǎn)。

(3)溫度荷載是影響鋼結(jié)構(gòu)和板單元的重要因素。數(shù)值計(jì)算表明，當(dāng)焚燒爐殼體溫差荷載在60 ℃和110 ℃運(yùn)行時(shí)，板單元應(yīng)力計(jì)算值均小于材料的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；當(dāng)殼體溫差荷載達(dá)到160 ℃后，板單元應(yīng)力強(qiáng)度值超過標(biāo)準(zhǔn)中的規(guī)定值?，F(xiàn)場(chǎng)操作時(shí)，應(yīng)嚴(yán)格控制焚燒爐殼體溫度差，加強(qiáng)監(jiān)控手段，確保設(shè)備的安全運(yùn)行。