文 韜，崔先澤，范 勇

(三峽大學(xué) 水利與環(huán)境學(xué)院，湖北宜昌 443002)

1 研究背景

地下水源熱泵(Ground-source Heat Pump)是一種利用地下淺層低溫地?zé)豳Y源(常溫土壤或地下水)的既可供熱又可制冷的高效節(jié)能熱泵系統(tǒng)。由于地下水源熱泵系統(tǒng)是通過抽水與回灌實(shí)現(xiàn)熱量交換，而抽灌井的布置形式以及井距會(huì)對(duì)地下溫度場(chǎng)造成影響，當(dāng)抽灌井布置不當(dāng)時(shí)，回灌井水“溫度鋒面”會(huì)導(dǎo)致臨近抽水井出水溫度有不同程度的升高或降低從而導(dǎo)致地下水源熱泵系統(tǒng)效率降低，通常將這種現(xiàn)象稱為“熱貫通”[1-4]。

國(guó)內(nèi)外對(duì)于地下水源熱泵系統(tǒng)中所出現(xiàn)的熱貫通現(xiàn)象已有許多相關(guān)研究，李鳳昱等[5]利用T2Well模擬器對(duì)單井系統(tǒng)地源熱泵運(yùn)行過程進(jìn)行全面模擬，探究對(duì)單井系統(tǒng)生產(chǎn)井溫度、熱突破時(shí)間的影響，發(fā)現(xiàn)距離井筒相同位置不同深度的點(diǎn)，埋深越大受回灌水溫度的影響越小；李旻等[6]通過有限容積法分別建立了井內(nèi)和井外傳熱的數(shù)值模型，發(fā)現(xiàn)熱傳導(dǎo)和熱對(duì)流是單井回灌地?zé)釗Q熱器的主要傳熱方式；宋偉等[7-8]則發(fā)現(xiàn)在不同初始地溫下熱源井中循環(huán)單井抽回水溫度變化最大，熱影響范圍最小，承擔(dān)負(fù)荷的能力最低；Beier[9]通過應(yīng)用拉普拉斯變換方法和實(shí)時(shí)數(shù)值來(lái)分析回灌井水溫對(duì)抽水井水溫的影響；Russo等[10]利用FEFLOW軟件對(duì)雙井方案中地下水回注引起的動(dòng)黏度變化對(duì)熱影響區(qū)的影響進(jìn)行了計(jì)算分析，模擬結(jié)果表明，地下水動(dòng)態(tài)黏度變化對(duì)含水層熱貫通的傳播具有不可忽視的影響；Pophillat等[11-12]利用數(shù)值熱傳輸模型，通過研究流動(dòng)和熱傳輸參數(shù)的作用，模擬了地?zé)嵯到y(tǒng)的長(zhǎng)期熱影響，結(jié)果表明，減小注入溫差可以控制熱貫通所產(chǎn)生的影響。

由此可見，國(guó)內(nèi)外已經(jīng)對(duì)熱貫通現(xiàn)象所帶來(lái)的影響進(jìn)行了一些有益的研究，但都未深入研究多抽多灌下抽灌井之間的不同布置方式與井距所受到熱貫通現(xiàn)象帶來(lái)的影響。

本文通過COMSOL Multiphysics軟件，建立地下水源熱泵抽灌系統(tǒng)的三維模型，依據(jù)武漢百步亭地區(qū)地層巖性以及含水層構(gòu)造，通過模擬3種不同的抽灌井布置形式，分析抽水井水溫變化情況，從而選取適合該地區(qū)的最優(yōu)布置形式。

2 數(shù)學(xué)模型

2.1 流動(dòng)方程

地下水源熱泵工程系統(tǒng)有2個(gè)顯著的特點(diǎn)：一是高強(qiáng)度抽回灌水導(dǎo)致的地下水位波動(dòng)；二是花管段通常位于承壓含水層中。因此，在雙重結(jié)構(gòu)地層的含水層中很難形成統(tǒng)一的地下水位。事實(shí)上，承壓含水層的地下水流以水平流為主，潛水層以垂直流為主，各有一個(gè)獨(dú)立的地下水頭。由于該系統(tǒng)主要抽灌過程主要發(fā)生在承壓含水層，故只對(duì)承壓含水層進(jìn)行描述，承壓含水層的流動(dòng)方程為[13-18]

(1)

式中：K為承壓含水層的導(dǎo)水率；M為承壓含水層的厚度；H為承壓含水層的地下水頭；w為滲漏補(bǔ)給量；μ*為承壓含水層的動(dòng)力黏滯系數(shù)。

式(1)在同時(shí)考慮骨架壓縮和熱力學(xué)效應(yīng)[19-21]的基礎(chǔ)下可以轉(zhuǎn)化為

(2)

式中：ρw為水的密度；g為重力加速度；α為多孔介質(zhì)的體積壓縮系數(shù)；n為孔隙度；β為水的體積壓縮系數(shù)；βT為水的熱膨脹系數(shù)；T為地下水的溫度。假設(shè)地下水和多孔介質(zhì)處于熱平衡狀態(tài)。

2.2 熱輸運(yùn)方程

由于該系統(tǒng)主要研究的是不同布置條件下熱貫通所發(fā)生的情況，所以主要考率孔隙中流體流動(dòng)引起的熱傳遞(即熱平流)以及溫度梯度引起的熱量轉(zhuǎn)移(熱傳導(dǎo))所帶來(lái)的影響[13,22-23]，方程如下所示。

(3)

式中：vx、vy、vz分別為x、y、z方向上的達(dá)西速度分量;Cw為地下水的比熱容;T為溫度。

單位時(shí)間內(nèi)地下水經(jīng)熱平流流入和流出的總熱差可表示為-div(CwTv)dxdydzdt。

傅里葉定律指出，通過材料的熱通量與熱橫穿的溫度負(fù)梯度成正比。因此，通過熱傳導(dǎo)的熱通量IT可以表示為

IT=-λTgradT。

(4)

式中λT為多孔介質(zhì)的導(dǎo)熱系數(shù)。

3 實(shí)際工程井群優(yōu)化布置

3.1 工程概況

選取武漢百步亭新港苑小區(qū)地源熱泵工程為研究對(duì)象，含水層由砂礫石和卵礫石層組成，呈灰-黃褐色，夾薄層粉質(zhì)黏土及粉砂，韌性低，呈飽和、中密狀態(tài)，土質(zhì)較均勻致密，井體終孔的深度為47 m，井體直徑為0.15 m，裝機(jī)容量為80 kW，水井分布于200 m×200 m×50 m范圍內(nèi)。設(shè)取水井3口，回水井3口，單井取水量110 m3/h。

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)工程地質(zhì)鉆探記錄，對(duì)武漢百步亭新港苑小區(qū)的地質(zhì)情況進(jìn)行總結(jié)后得：上部由第四系全新統(tǒng)沖積軟-可塑粉質(zhì)黏土組成，中部由第四系全新統(tǒng)稍密-密實(shí)粉細(xì)砂組成，下部基巖為志留系泥質(zhì)粉砂巖夾砂巖、頁(yè)巖。

為簡(jiǎn)化計(jì)算，可以根據(jù)地層分布特點(diǎn)對(duì)地層進(jìn)行簡(jiǎn)化，將相似地層合并從而簡(jiǎn)化建模及計(jì)算過程。根據(jù)地質(zhì)資料將工程地地層簡(jiǎn)化為4層，即雜填土層、黏土層、細(xì)砂層和粉砂巖層。狹義上，雜填土層和黏土層可劃分為潛水層，細(xì)砂層可劃分為承壓含水層，地下水的抽取和回灌主要在細(xì)砂層進(jìn)行(即承壓含水層)，各層主要地質(zhì)參數(shù)見表1。

表1 地質(zhì)參數(shù)Table 1 Geological parameters

3.2 模型建立

該模型對(duì)夏季制冷期和冬季采暖期地下水源熱泵抽灌井進(jìn)行模擬，系統(tǒng)由3口抽水井和3口回灌井組成，抽灌井直徑為0.15 m，井深47 m，抽速為110 m3/h，夏季回灌水溫為304.15 K，冬季回灌水溫為278.15 K，經(jīng)過實(shí)際測(cè)試承壓含水層水溫為292.15 K。抽、灌井采用對(duì)齊型、交錯(cuò)型和叉排型3種布置方式，通過改變井間距來(lái)觀察熱貫通所帶來(lái)的影響，3種設(shè)計(jì)方案如圖1所示(其中1、2、3號(hào)井為回灌井，4、5、6號(hào)井為抽水井)。

圖1 抽灌井布置形式Fig.1 Layout of pumping and recharging wells

3.3 結(jié)果分析

通過3種不同的井布置方式以及改變井間距來(lái)觀察抽水井溫度升高或降低的幅度來(lái)判定水源熱泵在抽灌水過程中是否發(fā)生了熱貫通及其發(fā)生的程度。當(dāng)抽水井溫度變化達(dá)到0.05 K視為臨界熱貫通，變化幅度在0.5～1 K為輕度熱貫通，1～2 K為中度熱貫通，>2 K為重度熱貫通[24]。

3.3.1 夏季制冷期

3.3.1.1 對(duì)齊型

對(duì)齊型布置時(shí)，抽水井與回灌井之間距離分別為60、80、100 m且抽水井與回灌井兩兩相互對(duì)齊。通過觀察運(yùn)行期間不同距離下3口抽水井的溫度變化情況來(lái)判斷是否發(fā)生熱貫通以及熱貫通的程度，不同間距下系統(tǒng)運(yùn)行至第90 d時(shí)回灌井熱輸運(yùn)等溫線及抽水井溫度變化如圖2所示。

圖2 夏季制冷期對(duì)齊型布置工況下回灌井等溫線及抽水井溫度變化Fig.2 Isotherms of recharge wells and temperature changes of pumping wells withdifferent well spacings in alignment layout in summer

當(dāng)抽灌井間距為60 m時(shí)，4號(hào)井運(yùn)行至第90 d時(shí)溫度提升了1.33 K變化為293.48 K，發(fā)生了中度熱貫通；5號(hào)井則在第90 d時(shí)溫度升高為294.36 K，變化值達(dá)到了2.21 K，發(fā)生了重度熱貫通；6號(hào)井在運(yùn)行至第90 d時(shí)，抽水井中水溫達(dá)到了293.42 K，溫度變化為1.27 K，同樣也發(fā)生了中度熱貫通。

當(dāng)抽灌井間距為80 m時(shí)，運(yùn)行到第90 d時(shí)，4號(hào)井水溫升高到292.70 K，溫度升高了0.55 K，發(fā)生了輕度熱貫通；5號(hào)井則在第90 d時(shí)溫度達(dá)到了293.12 K，變化值達(dá)到了0.97 K，也發(fā)生了輕度熱貫通；6號(hào)井在第90 d時(shí)溫度升高為292.69 K，溫度變化為0.54 K，同樣也發(fā)生了輕度熱貫通。

當(dāng)抽灌井間距為100 m時(shí)，運(yùn)行到第90 d時(shí)，4號(hào)井水溫為292.18 K，溫度相對(duì)于初始水溫升高了0.03 K，未達(dá)到臨界熱貫通值；5號(hào)井則在第90 d時(shí)溫度變化為292.22 K，相較原來(lái)溫度升高了0.07 K，達(dá)到臨界熱貫通值；6號(hào)井在系統(tǒng)運(yùn)行到第90 d時(shí)，溫度提升了0.02 K，為292.17 K，同樣也未達(dá)到臨界熱貫通值。

3.3.1.2 交錯(cuò)型

交錯(cuò)型布置時(shí)，抽水井與回灌井之間距離同樣分別為60、80、100 m，不同的是抽水井在豎直方向上相較于回灌井向下平移了20 m。不同間距下系統(tǒng)運(yùn)行至第90 d時(shí)1、2、3號(hào)回灌井熱輸運(yùn)等溫線及4、5、6號(hào)抽水井溫度變化如圖3所示。

圖3 夏季制冷期交錯(cuò)型布置工況下回灌井等溫線及抽水井溫度變化Fig.3 Isotherms of recharge wells and temperature changes of pumping wells with different well spacingsin staggered layout in summer

當(dāng)抽灌井間距為60 m時(shí)，4號(hào)井運(yùn)行至第90 d時(shí)溫度提升了2.21 K變化為294.36 K，發(fā)生了重度熱貫通；5號(hào)井在第90 d時(shí)溫度升高為295.00 K，變化值達(dá)到了2.85 K，也發(fā)生了重度熱貫通；6號(hào)井則在運(yùn)行至第90 d時(shí)，抽水井中水溫升高了1.77 K，發(fā)生了中度熱貫通。

當(dāng)抽灌井間距為80 m時(shí)，運(yùn)行到第90 d時(shí)，4號(hào)井水溫升高到292.64 K，水溫提升了0.49 K，超過臨界熱貫通值，發(fā)生了輕度熱貫通；5號(hào)井則在第90 d時(shí)溫度升高為292.96 K，變化值達(dá)到了0.81 K，也發(fā)生了輕度熱貫通；6號(hào)井在第90d時(shí)抽水井中水溫變化為292.59 K，溫度變化為0.44 K，接近發(fā)生輕度熱貫通。

當(dāng)抽灌井間距為100 m時(shí)，運(yùn)行到第90 d時(shí)，4號(hào)井水溫為292.20 K，溫度相對(duì)于初始水溫升高了0.05 K，未達(dá)到臨界熱貫通值；5號(hào)井則在第90 d時(shí)溫度變化為292.28 K，相較原來(lái)溫度升高了0.13 K，達(dá)到熱貫通臨界值，出現(xiàn)熱貫通現(xiàn)象；6號(hào)井在系統(tǒng)運(yùn)行到第90 d時(shí)，溫度提升了0.06 K，為292.21 K，也出現(xiàn)了熱貫通現(xiàn)象。

3.3.1.3 叉排型

叉排型布置時(shí)，抽水井與回灌井交差排列呈正六邊形分布，相鄰兩井之間距離分別為30、40、50 m。不同井距下系統(tǒng)運(yùn)行至第90 d時(shí)1、2、3號(hào)回灌井熱輸運(yùn)等溫線及4、5、6號(hào)抽水井溫度變化如圖4所示。

圖4 夏季制冷期叉排型布置工況下回灌井等溫線及抽水井溫度變化Fig.4 Isotherms of recharge wells and temperature changes of pumping wellswith different well spacingsin cross-row layout in summer

當(dāng)井間距為30 m時(shí)，運(yùn)行至第90 d時(shí)4號(hào)井溫度為297.26 K，水溫升高了5.11 K，發(fā)生了重度熱貫通；5號(hào)井則在第90 d時(shí)溫度升高為297.87 K，變化值達(dá)到了5.66 K，發(fā)生了重度熱貫通；6號(hào)井運(yùn)行至第90 d時(shí)，抽水井中水溫達(dá)到了297.41 K，溫度變化為5.26 K，同樣也發(fā)生了重度熱貫通。

當(dāng)井間距為40 m時(shí)，運(yùn)行至第90 d時(shí)4號(hào)井溫度為294.66 K，溫度升高了2.51 K，發(fā)生了重度熱貫通；5號(hào)井則在第90 d時(shí)溫度提升了2.48 K，也發(fā)生了重度熱貫通；6號(hào)井在運(yùn)行至第90 d時(shí)，抽水井中水溫達(dá)到了294.64 K，溫度變化為2.49 K，同樣也發(fā)生了重度熱貫通。

當(dāng)井間距為50 m時(shí)，運(yùn)行至第90 d時(shí)4號(hào)井溫度為292.98 K，溫度升高了0.83 K，發(fā)生了輕度熱貫通；5號(hào)井則在第90 d時(shí)溫度升高為292.95 K，變化值達(dá)到了0.80 K，也發(fā)生了輕度熱貫通；6號(hào)井運(yùn)行至第90 d時(shí)，抽水井中水溫達(dá)到了292.95 K，溫度變化為0.80 K，同樣也發(fā)生了輕度熱貫通。

綜上，在夏季制冷期時(shí)不同布置條件下抽水井內(nèi)水溫變化如表2所示。

表2 夏季制冷期不同布置條件下各抽水井溫度變化Table 2 Temperature changes of pumping wells underdifferent layout conditions in the cooling periodin summer

3.3.2 冬季采暖期

3.3.2.1 對(duì)齊型

對(duì)齊型布置時(shí)，抽水井與回灌井之間距離分別為60、80、100 m且抽水井與回灌井兩兩相互對(duì)齊。不同間距下系統(tǒng)運(yùn)行至第90 d時(shí)1、2、3號(hào)回灌井熱輸運(yùn)等溫線及4、5、6號(hào)抽水井溫度變化如圖5所示。

圖5 冬季采暖期對(duì)齊型工況下回灌井等溫線及抽水井溫度變化Fig.5 Isotherms of recharge wells and temperature changes of pumping wells with different well spacingsin alignment layout in winter

當(dāng)井間距為60 m時(shí)，運(yùn)行至第90 d時(shí)4號(hào)井溫度為290.97 K，水溫降低了1.18 K，發(fā)生了中度熱貫通；5號(hào)井則在第90 d時(shí)溫度降低為290.39 K，變化值達(dá)到了1.76 K，發(fā)生了中度熱貫通；6號(hào)井運(yùn)行至第90 d時(shí)，抽水井中水溫降低為290.96 K，溫度變化為1.21 K，同樣也發(fā)生了中度熱貫通。

當(dāng)井間距為80 m時(shí)，運(yùn)行至第90 d時(shí)4號(hào)井溫度為291.72 K，溫度降低了0.43 K，發(fā)生了熱貫通；5號(hào)井則在第90 d時(shí)溫度降低了0.79 K，變化為291.36 K，也發(fā)生了輕度熱貫通；6號(hào)井在運(yùn)行至第90 d時(shí)，抽水井中水溫達(dá)到了291.72 K，溫度變化為0.43 K，發(fā)生了熱貫通。

當(dāng)井間距為100 m時(shí)，運(yùn)行至第90 d時(shí)4號(hào)井溫度為292.12 K，溫度降低了0.03 K，未達(dá)到臨界熱貫通值；5號(hào)井則在第90 d時(shí)溫度降低為292.09 K，變化值達(dá)到了0.06 K，達(dá)到臨界熱貫通值；6號(hào)井運(yùn)行至第90 d時(shí)，抽水井中水溫達(dá)到了292.12 K，溫度變化為0.03 K，同樣也未達(dá)到臨界熱貫通值。

3.3.2.2 交錯(cuò)型

交錯(cuò)型布置時(shí)，抽水井與回灌井之間距離同樣分別為60、80、100 m，不同的是抽水井在豎直方向上相較于回灌井向下平移了20 m。不同間距下系統(tǒng)運(yùn)行至第90 d時(shí)1、2、3號(hào)回灌井熱輸運(yùn)等溫線及4、5、6號(hào)抽水井溫度變化如圖6所示。

圖6 冬季采暖期交錯(cuò)型工況下回灌井等溫線及抽水井溫度變化Fig.6 Isotherms of recharge wells and temperature changes of pumping wellswith different well spacingsin staggered layout

當(dāng)井間距為60 m時(shí)，運(yùn)行至第90 d時(shí)4號(hào)井溫度為290.61 K，水溫降低了1.54 K，發(fā)生了中度熱貫通；5號(hào)井則在第90 d時(shí)溫度降低為290.05 K，變化值達(dá)到了2.10 K，發(fā)生了重度熱貫通；6號(hào)井運(yùn)行至第90 d時(shí)，抽水井中水溫降低為291.09 K，溫度變化為1.06 K，同樣也發(fā)生了中度熱貫通。

當(dāng)井間距為80 m時(shí)，運(yùn)行至第90 d時(shí)4號(hào)井溫度為291.71 K，溫度降低了0.44 K，超過熱貫通臨界值，發(fā)生了熱貫通；5號(hào)井則在第90 d時(shí)溫度降低了0.68 K，變化為291.47 K，也發(fā)生了輕度熱貫通；6號(hào)井在運(yùn)行至第90 d時(shí)，抽水井中水溫達(dá)到了291.84 K，溫度變化為0.31 K，同樣也超過熱貫通臨界值，發(fā)生了熱貫通。

當(dāng)井間距為100 m時(shí)，運(yùn)行至第90 d時(shí)4號(hào)井溫度為292.10 K，溫度降低了0.05 K，未達(dá)到臨界熱貫通值；5號(hào)井則在第90 d時(shí)溫度降低為292.04 K，變化值達(dá)到了0.11 K，達(dá)到臨界熱貫通值，發(fā)生了熱貫通；6號(hào)井運(yùn)行至第90 d時(shí)，抽水井中水溫達(dá)到了292.10 K，溫度變化為0.05 K，同樣也未達(dá)到臨界熱貫通值。

3.3.2.3 叉排型

叉排型布置時(shí)，抽水井與回灌井交差排列呈正六邊形分布，相鄰兩井之間距離分別為30、40、50 m。不同井距下系統(tǒng)運(yùn)行至第90 d時(shí)1、2、3號(hào)回灌井熱輸運(yùn)等溫線及4、5、6號(hào)抽水井溫度變化如圖7所示。

圖7 冬季采暖期叉排型工況下回灌井等溫線及抽水井溫度變化Fig.7 Isotherms of recharge wells and temperature changes of pumping wellswith different well spacingsin cross-row layout in winter

當(dāng)井間距為30 m時(shí)，運(yùn)行至第90 d時(shí)4號(hào)井溫度為286.05 K，水溫降低了6.10 K，發(fā)生了重度熱貫通；5號(hào)井則在第90 d時(shí)溫度降低為286.11 K，變化值達(dá)到了6.04 K，發(fā)生了重度熱貫通；6號(hào)井運(yùn)行至第90 d時(shí)，抽水井中水溫達(dá)到了285.46 K，溫度變化為6.69 K，同樣也發(fā)生了重度熱貫通。

當(dāng)井間距為40 m時(shí)，運(yùn)行至第90 d時(shí)4號(hào)井溫度為289.48 K，溫度降低了2.67 K，發(fā)生了重度熱貫通；5號(hào)井則在第90 d時(shí)溫度降低了2.18 K，也發(fā)生了重度熱貫通；6號(hào)井在運(yùn)行至第90 d時(shí)，抽水井中水溫達(dá)到了289.45 K，溫度變化為2.70 K，同樣也發(fā)生了重度熱貫通。

當(dāng)井間距為50 m時(shí)，運(yùn)行至第90 d時(shí)4號(hào)井溫度為291.44 K，溫度降低了0.71 K，發(fā)生了輕度熱貫通；5號(hào)井則在第90 d時(shí)溫度降低為291.37 K，變化值達(dá)到了0.78 K，也發(fā)生了輕度熱貫通；6號(hào)井運(yùn)行至第90 d時(shí)，抽水井中水溫達(dá)到了291.25 K，溫度變化為0.90 K，同樣也發(fā)生了輕度熱貫通。

綜上，在冬季采暖期時(shí)不同布置條件下抽水井內(nèi)水溫變化如表3所示。

表3 冬季采暖期不同布置條件下各抽水井溫度變化Table 3 Temperature changes of pumping wells underdifferent layout conditions in heating period in winter

4 討 論

研究區(qū)抽灌井布置形式采用叉排型時(shí)發(fā)生熱貫通的程度最為嚴(yán)重，而對(duì)齊型與交錯(cuò)型所受熱貫通影響程度較小并且差距不大，考慮到在盡量不受熱貫通影響的前提下應(yīng)保證施工效率、降低施工成本以及節(jié)省占地面積。

由于井間距對(duì)熱貫通影響較大，故對(duì)3種不同布置形式下取井間距最大時(shí)抽水井水溫進(jìn)行對(duì)比分析(對(duì)齊型與交錯(cuò)型取100 m，叉排型取50 m)，見表4。

表4 不同工況下井距最大時(shí)抽水井溫度變化Table 4 Temperature of pumping well varying withmaximum spacing under different working conditions

因此選用對(duì)齊型且抽灌井間距為100 m的布置形式：夏季制冷時(shí)(圖2)，系統(tǒng)運(yùn)行至90 d時(shí) 4號(hào)井水溫為292.18 K，溫度相對(duì)于初始水溫升高了0.03 K；5號(hào)井水溫為292.22 K，相較原來(lái)溫度升高了0.07 K；6號(hào)井水溫為292.17 K，提高了0.02 K；冬季采暖時(shí)(圖5)，系統(tǒng)運(yùn)行至90 d時(shí)4號(hào)井水溫為292.12 K，溫度降低了0.03 K；5號(hào)井水溫為292.09 K，變化值達(dá)到了0.06 K；6號(hào)井水溫為292.12 K，溫度變化為0.03 K，基本滿足要求，故井距采用100 m為宜。

5 結(jié) 論

(1)在對(duì)齊型和交錯(cuò)型布置形式中，無(wú)論距離如何變化，中心井溫度變化始終最大且最明顯，這是由于中心井位于3個(gè)抽水井中間，受到3個(gè)回灌井所帶來(lái)的熱平流及熱傳導(dǎo)影響最大，所以最易發(fā)生熱貫通。叉排型布置中則無(wú)此現(xiàn)象。

(2)在相同的布置形式下，抽灌井之間距離越大，抽水井水溫變化幅度越小，發(fā)生熱貫通的程度越輕；反之，井距越小，則水溫變化幅度越大，發(fā)生熱貫通的程度也越嚴(yán)重。

(3)在系統(tǒng)運(yùn)行期間抽灌井采用對(duì)齊型布置方式時(shí)，熱貫通發(fā)生時(shí)間最晚且影響最小，井距取100 m最佳。