沈 晨 鵬

(北京城建設(shè)計發(fā)展集團(tuán)股份有限公司 軌道院第三設(shè)計所, 北京 100034)

在當(dāng)代工程建設(shè)中，以北京市平原區(qū)為例，土層結(jié)構(gòu)以砂卵礫石、砂土等土層結(jié)構(gòu)為主，密集建筑荷載促進(jìn)了局部地面沉降，雖然較上海軟土地區(qū)沉降稍小，但由于高密度住宅及商業(yè)區(qū)的發(fā)展，仍出現(xiàn)了地表塌陷、沉降等問題，破壞了市政管線，引起建筑物的地基下沉，也有導(dǎo)致軌道交通工程發(fā)生不均勻沉降的風(fēng)險，同時，砂土相較于其他土質(zhì)更易產(chǎn)生液化現(xiàn)象，因此，在地下工程領(lǐng)域內(nèi)，研究砂土的特性是必要的。

自然界中的砂土顆粒是形狀不規(guī)則的，各向異性的，雖然已有大量文獻(xiàn)總結(jié)砂土力學(xué)性能，但試驗結(jié)果和理論研究總有一些局限性，室內(nèi)試驗僅能得到部分位置應(yīng)力與應(yīng)變，無法描述整個試樣全部顆粒的變化狀態(tài)。自離散元方法[1]被提出后，為研究土顆粒微觀力學(xué)特性提供了重要的研究手段，基于離散元開發(fā)的數(shù)值軟件也層出不窮。

數(shù)值模擬研究砂土力學(xué)性能的困難之一便是不能準(zhǔn)確的模擬實際砂土的形狀，因而大量的文獻(xiàn)使用圓形顆粒并通過設(shè)置顆粒間的摩擦來反映顆粒形狀間的阻礙摩擦作用，通過顆粒間的滑動來定義顆粒間粘結(jié)的斷裂[2]。然而，1982年Oda等[3]通過試驗研究發(fā)現(xiàn)，影響顆粒之間力學(xué)效應(yīng)的主要是顆粒自身的轉(zhuǎn)動而不是顆粒之間的滑動。為了改善這種現(xiàn)象，許多學(xué)者通過圓形顆粒引入粒間滾動阻力[4-7]來限制顆粒間的自由轉(zhuǎn)動進(jìn)而模擬顆粒形狀對砂土力學(xué)性能的影響。如孫珊珊等[8]通過切割單個剛性球顆粒表面的試驗，分析了顆粒表面粗糙度和不規(guī)則性的影響，提出增加顆粒表面粗糙度會使顆粒更易滾動，增加顆粒形狀的不規(guī)則性會使顆粒更易滑動。Zhao等[9]討論了粒間滾動阻力對結(jié)構(gòu)演化和各向異性的影響，推斷出滾動阻力模型能夠模擬表面粗糙度較高顆粒的剪切強度，但需要依靠增加粒間滾動阻力來實現(xiàn)。Zhou等[10]通過改變兩個圓形顆粒重疊間距的方式來生成不同形狀的顆粒，對比結(jié)果后發(fā)現(xiàn)滾動阻力能從一定程度上反映顆粒形狀對土體剪切峰值強度的影響，但當(dāng)顆粒變得細(xì)長時，土樣壓縮性增強，不能通過增加粒間滾動阻力來反映顆粒形狀的影響。Yang等[11]分別針對松砂和密砂中的圓形、橢圓形和三角形顆粒，分析了粒間滾動阻力與顆粒形狀對土體剪切強度、固體分?jǐn)?shù)、各向異性和接觸力概率分布的影響，發(fā)現(xiàn)顆粒形狀和粒間滾動阻力對土體各向異性的影響不同，不規(guī)則顆粒表面的摩擦效果要高于滾動阻力的影響。

綜上所述，目前通過圓形顆粒引入粒間滾動阻力的方法不能準(zhǔn)確反映不規(guī)則顆粒形狀的效應(yīng)，而且不同的滾動阻力模型和不同的計算方法得出的結(jié)論不一致，因而有必要進(jìn)一步研究粒間滾動阻力的作用機制。以離散元顆粒流軟件PFC2D為平臺，采用其自定義的FISH語言，編制了考慮粒間滾動阻力的二維雙軸壓縮試驗程序，研究了粒間滾動阻力對飽和松砂和密砂宏觀和微觀力學(xué)性能的影響。

1 考慮粒間滾動阻力的土顆粒運動方程

在研究土顆粒之間的接觸力時，通常是將土顆粒間接觸力在法向、切向和滾動方向三個方向進(jìn)行分解，再分別針對這三種力學(xué)效應(yīng)進(jìn)行計算[12]。顆粒間的法向接觸力會引起顆粒的平動，而切向接觸力會造成顆粒之間的平動與轉(zhuǎn)動。當(dāng)顆粒的切向接觸力達(dá)到顆粒間的滑動摩擦力后，顆粒粘結(jié)位置便會發(fā)生滑動破壞，破壞準(zhǔn)則[13]為：

|Fs|≥μsFn

(1)

Fn=knxn

(2)

ΔFs=ksΔxs

(3)

式中：Fn為顆粒間的法向接觸力;ΔFs為顆粒間的切向接觸力增量;μs為滑動摩擦系數(shù);xn為顆粒間的法向相對位移;Δxs為顆粒間的切向相對位移;kn為顆粒間接觸力的法向剛度;ks為顆粒間接觸的切向剛度。

顆粒的轉(zhuǎn)動方程[14]為：

(4)

2 數(shù)值試驗與結(jié)果分析

2.1 土樣制備過程與試驗過程

為了探究粒間滾動阻力對土體宏觀和微觀力學(xué)特性的影響，首先針對圓形顆粒建立了考慮粒間滾動阻力的力學(xué)模型。

土體雙軸壓縮試驗所建立的計算模型尺寸為20 mm×40 mm，土顆粒的粒徑范圍為2 mm～6 mm，最終生成的土顆粒數(shù)量約為4 962個，土顆粒密度為2 650 kg/m3，初始孔隙率為0.15，顆粒間的接觸模型采用 Rolling Resistance Linear Model，顆粒間的法向剛度與切向剛度之比為1，粒間滑動摩擦系數(shù)為0.5且始終保持不變，粒間的初始滾動摩擦系數(shù)設(shè)為0。在圓形顆粒土樣的制備過程中，為了保證土樣處于相同的試驗條件，不同計算工況下土顆粒所有的參數(shù)保持相同且始終不變，土體顆粒的其它細(xì)觀參數(shù)如表1所示。

表1 模型試驗參數(shù)

土樣制備完成后，開始進(jìn)行雙軸壓縮試驗。首先將土樣在應(yīng)力控制方式下進(jìn)行等向固結(jié)，直到土體顆粒間的接觸力分布均勻且圍壓達(dá)到100 kPa。再保持水平向墻體應(yīng)力值100 kPa始終不變，賦予頂墻和底墻以恒定速度相對移動；在剪切過程中采用應(yīng)變控制方式控制上下墻的移動速率來實現(xiàn)對土體荷載的施加，在此過程中同時監(jiān)測土體的偏應(yīng)力、體應(yīng)變等參數(shù)。這個過程即為近似模擬的土體雙軸壓縮試驗過程[16]。

2.2 粒間滾動阻力對土體力學(xué)特性影響

2.2.1 土體宏觀力學(xué)性能分析

在土體雙軸壓縮試驗的過程中，由于土體在豎直方向與水平方向所受的壓力不同而產(chǎn)生了應(yīng)力差，該應(yīng)力差稱為偏應(yīng)力。土體的偏應(yīng)力是反應(yīng)土體受力狀態(tài)以及土體強度的一個重要指標(biāo)，針對圓形顆粒在引入粒間滾動阻力后，計算了不同的滾動摩擦系數(shù)(μr=0.0, 0.1，0.2，0.3和0.5)下松砂、密砂的偏應(yīng)力隨土體軸應(yīng)變的變化，結(jié)果如圖1、圖2所示，雙軸壓縮試驗中密砂呈現(xiàn)出先剪縮后剪脹的規(guī)律，松砂為一直減縮的特性。密砂與松砂最終偏應(yīng)力強度趨于相同。

圖1 松砂密砂偏應(yīng)力變化曲線

圖2 松砂密砂體應(yīng)變變化曲線

圖3可以看出，在加載初期，密砂顆粒間的滾動摩擦系數(shù)對土體的偏應(yīng)力影響較?。坏S著軸應(yīng)變的增加，土體偏應(yīng)力呈現(xiàn)先增大后減小最終趨于穩(wěn)定的變化趨勢。同時，粒間滾動摩擦的存在使土體的偏應(yīng)力峰值強度和殘余強度都有所提高，且滾動摩擦系數(shù)越大，偏應(yīng)力峰值就越大，所對應(yīng)的軸應(yīng)變也越大。圖4顯示密砂的體應(yīng)變先減小后增大，及對應(yīng)于砂土先剪縮后剪脹特性，滾動摩擦系數(shù)越大，密砂剪縮和剪脹的程度就越大。

圖3 密砂偏應(yīng)力隨軸應(yīng)變的變化曲線

同理，滾動摩擦系數(shù)對松砂偏應(yīng)力的影響規(guī)律與密砂類似(見圖5)，但對體應(yīng)變的影響不同。圖6松砂不考慮顆粒滾動時，體應(yīng)變隨軸應(yīng)變的增加一直減小直到平衡，及對應(yīng)于松砂一直處于剪縮狀態(tài)，但考慮粒間滾動后，松砂也出現(xiàn)了先剪縮后剪脹的特性，且滾動摩擦系數(shù)對松砂的影響顯著。

圖5 松砂偏應(yīng)力隨軸應(yīng)變的變化曲線

圖6 松砂體應(yīng)變隨軸應(yīng)變的變化曲線

2.2.2 土體微觀力學(xué)性能分析

在分析粒間滾動阻力對顆粒的轉(zhuǎn)動狀態(tài)、土體力鏈的影響時，以密砂不考慮粒間滾動阻力(μr=0.0)和考慮粒間滾動阻力(μr=0.3)為例進(jìn)行研究。圖7是土體在雙軸壓縮試驗結(jié)束后土顆粒轉(zhuǎn)動角度的統(tǒng)計分布圖(μr=0.0)。由圖中結(jié)果可知，隨著軸應(yīng)變的增加，對角線處的顆粒轉(zhuǎn)動角度最大，顆粒轉(zhuǎn)動角度大于30°的顆粒數(shù)量也越來越多，且兩條對角處顆粒轉(zhuǎn)動方向相反。對比圖7和圖8可知，當(dāng)密砂考慮粒間滾動阻力后，試樣對角線處顆粒轉(zhuǎn)動角度大約30°的顆粒分布范圍較窄，這說明考慮顆粒轉(zhuǎn)動效應(yīng)后，顆粒的轉(zhuǎn)動受到抑制。

圖7 不考慮粒間滾動阻力的密砂土顆粒轉(zhuǎn)動角度分布圖

圖8 考慮粒間滾動阻力(μr=0.3)的密砂土顆粒轉(zhuǎn)動角度分布圖

粒間接觸力的分布可以用力鏈來表示，力鏈?zhǔn)莻鬟f土顆粒與土顆粒之間作用力的媒介[17]，錯綜交錯的力鏈構(gòu)成了土體內(nèi)部的結(jié)構(gòu)骨架，控制著土體的穩(wěn)定性，力鏈的失穩(wěn)是導(dǎo)致土體崩塌的主要原因[18]。力鏈體現(xiàn)了土體內(nèi)部土顆粒之間的作用力在某一時刻的狀態(tài)，力鏈越粗，代表粒間接觸力越大。圖9(不考慮粒間滾動阻力)和圖10(考慮粒間滾動阻力)是雙軸壓縮試驗過程中土體內(nèi)部力鏈的統(tǒng)計分布圖。隨著軸向應(yīng)變的增大，土體力鏈粗細(xì)分布越明顯，粗力鏈越來越多，即表示顆粒間接觸力越來越大，土體受到剪切破壞時所需要的外界作用力越大。對比圖9和圖10可得，當(dāng)土顆粒考慮粒間滾動阻力后，土體力鏈分布粗細(xì)較明顯，說明粒間滾動阻力對土體力鏈的形成與分布有影響，即粒間滾動阻力的存在影響粒間接觸力的數(shù)值大小與分布狀態(tài)，力鏈分布形狀更趨于樹根狀，且力鏈分布方向平行于試驗加載方向。

圖9 不考慮粒間滾動阻力的密砂力鏈分布圖

圖10 考慮粒間滾動阻力μr=0.3的密砂力鏈分布圖

3 結(jié) 論

依托離散元顆粒流軟件PFC2D平臺，通過土體的雙軸壓縮試驗，研究了粒間滾動阻力對土體宏觀和微觀力學(xué)性能的影響，并總結(jié)了粒間滾動阻力對密砂松砂剪脹剪縮性質(zhì)，分析了粒間滾動阻力對土顆粒轉(zhuǎn)動狀態(tài)和土體力鏈的影響，對砂土地層有一定的工程意義。得到的具體結(jié)論如下：

(1) 粒間滾動阻力會提高密砂、松砂的偏應(yīng)力峰值強度和穩(wěn)定強度，且滾動摩擦系數(shù)越大，偏應(yīng)力峰值就越大。

(2) 密砂呈現(xiàn)先剪縮后剪脹的特性，滾動摩擦系數(shù)越大，密砂剪縮和剪脹的程度就越大。

松砂不考慮顆粒滾動時，松砂一直處于剪縮狀態(tài)，但考慮粒間滾動后，松砂也出現(xiàn)了先剪縮后剪脹的特性，且滾動摩擦系數(shù)對松砂的影響程度顯著。

(3) 相同軸向應(yīng)變狀態(tài)下，密砂考慮粒間滾動阻力后，對角線處轉(zhuǎn)動角度大約30度的顆粒數(shù)量增加，分布較窄，土體力鏈粗細(xì)更分明。