劉坤城,顏俊鍵

(1.廣東大潮高速公路有限公司，廣東 大埔 514245；2.廣州肖寧道路工程技術研究事務所有限公司，廣州 510640)

0 引言

近年來，瀝青路面結構設計越來越有針對性，不同路段瀝青路面所處環(huán)境不同，所設計鋪裝層的結構性能需求不同。在路面水膜厚度較大或路面排水不暢的路段，設置OGFC排水路面能有效提高行車安全性及舒適性[1]。目前在廣東OGFC排水路面尚未大面積推廣，施工經驗相對欠缺，在某些項目上存在OGFC排水式路面過壓、空隙率偏小等現(xiàn)象。而空隙率偏小對排水路面的實際排水性能是否存在影響，其結構骨架又會出現(xiàn)何種變化，同時由于瀝青、碎石等存在差異，現(xiàn)場壓實功與室內壓實功如何匹配，是OGFC排水路面施工亟待解決的問題。

本文基于廣東某高速公路項目，針對OGFC排水路面施工實際存在的問題，通過室內試驗分析同一生產配合比不同空隙率下，搓揉機搓揉不同時間后對滲水系數(shù)的影響，并結合數(shù)字圖像法對芯樣骨架接觸點進行分析，研究不同空隙率下芯樣骨架的嵌擠情況。通過室內粘溫粘實試驗，研究高粘度復合改性瀝青的粘溫粘實曲線，確定OGFC各施工階段溫度的控制區(qū)間，同時采用紅外溫度成像儀和無核密度儀進行溫度和壓實度檢測，探究特定機具組合下的碾壓工藝，以指導OGFC瀝青混合料的施工。

1 OGFC路面施工概況

某項目進行OGFC排水路面試驗段施工，生產配合比見表1。

表1 OGFC-13生產配合比

試驗段采用兩種碾壓方案進行施工，碾壓方案見表2。

表2 OGFC-13施工碾壓方案

施工完成后，取芯進行壓實度檢測，壓實度檢測結果見表3，芯樣如圖1所示。從芯樣空隙率檢測結果可知，兩種碾壓方案對應的芯樣空隙率均偏小，碾壓方案1和碾壓方案2對應芯樣的空隙率均值分別為19.0%和18.2%。而熱料篩分和燃燒篩分的結果與設計配合比篩分結果偏差不大，誤差均滿足設計要求，由此可見，空隙率偏小并非施工配合比變異所致。從芯樣壓實度檢測結果可知，兩種碾壓方案對應芯樣的馬歇爾壓實度均存在超100%現(xiàn)象，故實際施工時存在明顯的過壓現(xiàn)象。

表3 芯樣檢測結果

圖1 OGFC芯樣

2 空隙率對OGFC結構及性能的影響

由于施工時存在過壓現(xiàn)象，為探究過壓狀態(tài)下對路面排水性能、路面結構骨架嵌擠效應是否存在影響，本文按照生產配合比摻配比例，通過試驗車轍板壓實遍數(shù)控制目標空隙率，分別以空隙率18%、19%、20%和21%為目標空隙率成型8塊車轍板(圖2)。每個空隙率成型2塊車轍板，其中空隙率21%為標準空隙率。

圖2 OGFC-13車轍板

2.1 OGFC混合料路用性能衰變對滲水性能的影響

本文采用搓揉試驗機模擬車輪荷載對OGFC排水路面的二次壓實場景。搓揉試驗機設置溫度為70℃，輪壓為0.7MPa，對4塊車轍板分別進行搓揉試驗，且在搓揉1h、2h、4h和8h時分別進行滲水試驗。為保證試驗的準確性，在完成滲水試驗且車轍板自然風干至質量不再變化后，再繼續(xù)進行搓揉試驗，試驗結果如圖3所示。

圖3 空隙率與滲水系數(shù)的關系

由圖3可知，對于初始空隙率，隨著空隙率的逐漸增大，滲水系數(shù)也逐漸增大，但要滿足滲水系數(shù)≥4800ml/min的設計要求，空隙率應不小于19%。結合本次試驗段來看，當碾壓遍數(shù)為7遍時，空隙率為18.2%；碾壓遍數(shù)為6遍時，路面實際空隙率為19.0%，因此，當碾壓遍數(shù)為6遍時仍存在過壓現(xiàn)象。隨著搓揉時間的增大，滲水系數(shù)逐漸減小。對于空隙率為18%和19%的試件，當搓揉2h后滲水系數(shù)值趨于穩(wěn)定，變化不大；對于空隙率為20%和21%的試件，搓揉4h后滲水系數(shù)值才趨于平穩(wěn)。由此可見，當施工碾壓階段對OGFC混合料進行過度碾壓時，在其開放交通后，OGFC排水路面在行車荷載的作用下會二次壓密，且其排水性能會較快衰減至一個較低的水平，而控制合適的初始空隙率能有效延長排水路面的使用壽命，保持相對良好的排水性能。

2.2 空隙率對芯樣骨架效應的影響

按照標準擊實功下，本次試驗的OGFC混合料的目標空隙為20.9%，故在同一配合比下無法直接通過制作馬歇爾試件達到目標的空隙率。本文通過車轍板取芯的方式獲取直徑為10cm的圓形芯樣，每個車轍板獲取1個芯樣，參考文獻[2]的試驗方法，計算芯樣的粗集料接觸點數(shù)量。試驗步驟：(1)對芯樣進行切片，截取37個斷面圖像，并采用CCD數(shù)碼相機獲取切片斷面圖像。(2)采用IPP圖像處理軟件批量對獲取的圖像進行去噪點和二值化處理。(3)采用MATLAB軟件編寫的程序計算每顆粗集料的等效直徑并編號。本次粗集料最小計算粒徑為2.36mm，設置的接觸閾值為最小計算粒徑的23%，為0.54mm。(4)記錄相互接觸的粗集料粒徑和編號、接觸點數(shù)量等信息。斷面圖像處理及分析如圖4所示。

圖4 芯樣斷面處理及分析

接觸點數(shù)量分析結果如圖5所示。由圖5可知，對于同一級配，隨著壓實度的增大，即隨著空隙率的減小，粗集料接觸點數(shù)量雖有所增加，但接觸點數(shù)量相差不大，因此在過壓情況下，對路面結構骨架嵌擠作用有所提高，但相比標準空隙率下的骨架嵌擠作用提升并不明顯。

圖5 不同空隙率芯樣粗集料接觸數(shù)量

3 瀝青粘溫粘實試驗

為更好地指導OGFC瀝青路面的施工，對OGFC混合料的高粘度復合改性瀝青進行粘溫粘實試驗，確定合適的碾壓溫度區(qū)間[3]。本文選用OGFC路面使用的高粘復合改性瀝青進行粘溫粘實試驗，試驗結果如圖6所示。

圖6 高粘復合改性瀝青的粘溫曲線

由圖6可知，當瀝青溫度高于120℃時，高粘復合改性瀝青的粘度較小，當溫度低于120℃時，粘度急劇增大，該情況下，路面壓實度難以再提高，故建議在120℃前應完成復壓，110℃前完成瀝青路面的收光工作。OGFC瀝青混合料推薦施工溫度見表4。

表4 OGFC瀝青混合料推薦施工溫度(單位：℃)

4 碾壓工藝試驗

本文采用紅外溫度成像儀進行選點，使用無核密度儀(PQI380)進行壓實度檢測，分析不同碾壓遍數(shù)下的瀝青路面壓實度變化[4]。

紅外成像技術一般采用波段為3～30μm的中遠紅外波段對物體進行紅外成像[5]。本次采用的紅外成像儀型號為FLIR one pro，其波長范圍為8～14μm，其他性能參數(shù)見表5。

表5 紅外成像儀(FLIR one pro)性能參數(shù)

紅外溫度成像儀的原理為物體發(fā)出的紅外輻射被光學元件聚集至探測器上，并由探測器將入射的輻射轉換成電信號，進而處理為可見圖像[6-7]。根據(jù)黑體輻射定律，任何物體均會向外界釋放熱輻射，發(fā)射率范圍為0～1。只要知道了材料的發(fā)射率，就能得知物體的紅外輻射特性，瀝青混合料的發(fā)射率約為0.95[8-9]。

本文通過紅外溫度成像儀探測攤鋪面的溫度均勻性，共選用4個溫度均勻且溫度不低于165℃的點進行壓實度檢測，并進行標記，每次每測點檢測5個數(shù)值[10]。無核密度儀每測點檢測如圖7所示。在OGFC排水路面碾壓成型后，在標記點進行現(xiàn)場壓實度檢測，并取芯進行室內壓實度試驗。對無核密度儀檢測數(shù)據(jù)進行標定，修正后的現(xiàn)場壓實度檢測結果見表6。由表6可知，在正常溫度下，雙鋼輪碾壓3遍后，OGFC-13的壓實度已大于98%。因此，基于本次測試結果，建議保持現(xiàn)壓路機配置，在正常溫度下使用雙鋼輪靜壓4遍。

圖7 無核密度儀單點檢測

表6 壓實度檢測結果

5 OGFC-13施工及應用效果

根據(jù)粘溫粘實試驗及碾壓工藝試驗結果，進一步調整施工方案，指導現(xiàn)場施工，調整后的碾壓方案見表7，調整后的混合料出料溫度、碾壓溫度按表4進行控制。根據(jù)上述混合料溫度控制及碾壓方案進行施工，現(xiàn)場施工效果良好，過壓現(xiàn)象顯著減少。現(xiàn)場檢測數(shù)據(jù)顯示孔隙率均值為20.5%，芯樣檢測結果見表8，滲水系數(shù)及其他指標檢測結果均能滿足設計要求。

表7 OGFC-13推薦施工碾壓方案

表8 芯樣檢測結果

6 結論

(1)對于空隙率為18%和19%的試件，搓揉2h后滲水系數(shù)值趨于穩(wěn)定，變化不大；對于空隙率為20%和21%的試件，搓揉4h后滲水系數(shù)值趨于平穩(wěn)。由此可見，控制合適的初始空隙率能有效延長排水路面的使用壽命，保持相對良好的排水性能。

(2)對于同一級配，隨著壓實度的增大，粗集料接觸點數(shù)量雖有增加，但接觸點數(shù)量相差不大，即在過壓情況下，對路面結構骨架嵌擠作用有所提高，但相比標準空隙率下的骨架嵌擠作用提升并不明顯。

(3)當瀝青溫度高于120℃時，高粘復合改性瀝青的粘度較?。划敎囟鹊陀?20℃時，粘度急劇增大。OGFC-13混合料出料溫度、碾壓溫度可按本文表4進行控制，建議在120℃前完成復壓，110℃前完成瀝青路面的收光工作。

(4)在正常溫度下，雙鋼輪碾壓3遍后，OGFC-13的壓實度大于98%，故建議保持現(xiàn)壓路機配置，在正常溫度下使用雙鋼輪壓路機靜壓4遍。