盛迎來(lái)，代能柒，沈飛，王文喜

我公司1號(hào)回轉(zhuǎn)窯由天津水泥工業(yè)設(shè)計(jì)研究院有限公司設(shè)計(jì)，2004年3月投產(chǎn)，采用TC型第三代篦冷機(jī)。篦冷機(jī)經(jīng)過(guò)多年的運(yùn)行，設(shè)備嚴(yán)重老化，故障率高，檢修維護(hù)工作量大，熟料冷卻效果不好，出篦冷機(jī)熟料溫度高，制約了窯系統(tǒng)的長(zhǎng)期高效穩(wěn)定運(yùn)行。為提高生產(chǎn)線工作效率，改善經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)，公司決定采用Sinowalk型第四代篦冷機(jī)，對(duì)原TC型第三代篦冷機(jī)進(jìn)行升級(jí)改造。

在與設(shè)計(jì)單位和施工單位的通力合作下，技改工程從2020年3月20日開始，2020年4月19日結(jié)束，歷時(shí)30d完成，創(chuàng)造了我公司同類型技改最短施工工期記錄。

1 篦冷機(jī)基本情況

1.1 改造前TC型篦冷機(jī)的基本情況

（1）TC型第三代篦冷機(jī)篦床面積119.3m2，冷卻面積偏?。划a(chǎn)量一般在5 800t/d左右；單位負(fù)荷高達(dá)48.6t/d.m2，負(fù)荷偏大。

（2）熟料冷卻效果差，出冷卻機(jī)熟料溫度較高，一般在130℃～180℃左右；熱回收效率較低，一般在67%左右。

（3）篦板梁、活動(dòng)框架變形，液壓系統(tǒng)元件老化、故障率較高，檢修、更換篦板等項(xiàng)目工作量大。

（4）備件消耗量較高，每年備件消耗費(fèi)用達(dá)60～70萬(wàn)元。

1.2 第三代與第四代篦冷機(jī)的基本構(gòu)造

Sinowalk型第四代篦冷機(jī)為行進(jìn)式穩(wěn)流冷卻機(jī)，型號(hào)為SCLW4-9X13-RC，具有熟料輸送效率高、機(jī)械運(yùn)轉(zhuǎn)率高、生產(chǎn)運(yùn)行成本低、熱回收效率高、模塊化設(shè)計(jì)和安裝、制造安裝精度高等特點(diǎn)。固定篦床采用高速射流篦板并配套穩(wěn)流閥，急冷效果好?；顒?dòng)篦床水平布置，分列步進(jìn)式輸送熟料，篦床由數(shù)列篦板組成，每列有前、后兩個(gè)液壓缸同步驅(qū)動(dòng)，各列篦板可獨(dú)立運(yùn)動(dòng)，卸料端設(shè)有輥式熟料破碎機(jī)。

TC型第三代篦冷機(jī)與Sinowalk型第四代篦冷機(jī)主要技術(shù)參數(shù)對(duì)比見表1。

表1 TC型第三代篦冷機(jī)與Sinowalk型第四代篦冷機(jī)主要技術(shù)參數(shù)對(duì)比

2 技改方案及施工

依據(jù)施工單位制定的篦冷機(jī)技改方案，原施工周期為44d，施工方案大致分為以下六個(gè)部分：

（1）拆除原有篦冷機(jī)篦床，約需10d。

（2）施工輥式破碎機(jī)土建基礎(chǔ)及風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)，約需7d。

（3）安裝篦冷機(jī)機(jī)械、電氣設(shè)備，約需13d。

William Bernard Jones用兩個(gè)話題說(shuō)明己方政策的確存在著一定的缺陷，即在經(jīng)過(guò)漫長(zhǎng)的獨(dú)裁統(tǒng)治后，敘利亞的重建一定會(huì)是一個(gè)漫長(zhǎng)而且昂貴的過(guò)程。但是，他又通過(guò)另外一個(gè)話題說(shuō)明土耳其不會(huì)孤軍奮戰(zhàn)，己方期望阿拉伯聯(lián)盟，伊斯蘭合作組織和歐盟會(huì)成為土耳其的合作成員。

（4）施工篦冷機(jī)耐火材料，約需5d。

（5）安裝液壓系統(tǒng)及干油潤(rùn)滑系統(tǒng)，約需7d。

（6）調(diào)試篦冷機(jī)、風(fēng)機(jī)及其附屬設(shè)備，約需2d。

考慮到全年生產(chǎn)任務(wù)和市場(chǎng)銷售等因素，我公司與天津水泥院旗下的篦冷機(jī)制造廠家充分溝通交流后，與施工方一道重新細(xì)化了施工計(jì)劃。經(jīng)科學(xué)合理調(diào)度人員、機(jī)具，強(qiáng)化協(xié)調(diào)機(jī)制，詳細(xì)排定交叉作業(yè)節(jié)點(diǎn)計(jì)劃，最終在30d內(nèi)完成了技改工作。

3 技改后存在的問(wèn)題

技改后，1號(hào)窯篦冷機(jī)運(yùn)行初期狀況較差，主要存在以下問(wèn)題：

（1）空氣炮安裝位置不合理，篦冷機(jī)固定段北側(cè)斜墻頻繁出現(xiàn)堆“雪人”現(xiàn)象。

（2）熟料拉鏈機(jī)上細(xì)紅料偏多，篦冷機(jī)存在“紅河”現(xiàn)象。

（3）熟料結(jié)粒差，粉料多，5～25mm正常熟料顆粒較少，細(xì)顆粒熟料溫度較高，偶爾會(huì)＞200℃。

（4）篦冷機(jī)熱回收效率較低，二次風(fēng)溫約1 100℃，三次風(fēng)溫約900℃左右，窯前飛砂嚴(yán)重。

4 調(diào)試方案

針對(duì)篦冷機(jī)改造后存在的問(wèn)題，我公司與天津水泥院多次召開分析研討會(huì)，共同分析原因，制定了調(diào)試方案。

4.1 調(diào)整空氣炮位置

雖然在改造前已考慮了堆“雪人”問(wèn)題，在篦冷機(jī)固定段布置了空氣炮，但是由于改造后固定段篦床的高度整體下降較多，斜墻的角度變小，實(shí)際的熟料落料點(diǎn)比預(yù)想的偏移較多，造成空氣炮出現(xiàn)工作盲區(qū)，導(dǎo)致北側(cè)斜墻頻繁堆“雪人”，現(xiàn)場(chǎng)勞動(dòng)強(qiáng)度增加且安全風(fēng)險(xiǎn)較大。8月份，公司利用回轉(zhuǎn)窯臨時(shí)停機(jī)檢修時(shí)機(jī)，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，對(duì)空氣炮位置進(jìn)行了調(diào)整，同時(shí)對(duì)空氣炮工作程序進(jìn)行了組態(tài)優(yōu)化，使空氣炮既可間歇工作，也可整體工作。調(diào)整空氣炮位置后，未再出現(xiàn)過(guò)堆“雪人”影響窯操作的情況。

4.2 調(diào)整篦床

篦冷機(jī)存在“紅河”現(xiàn)象，是造成細(xì)料側(cè)熟料溫度高的主要原因。按Sinowalk型第四代篦冷機(jī)處理“紅河”的方法，縮短細(xì)料側(cè)邊部?jī)闪畜靼宓男谐?，延長(zhǎng)細(xì)料側(cè)熟料的停留時(shí)間；同時(shí)，關(guān)小固定斜坡最前端一排穩(wěn)流閥的開度，避免送風(fēng)“短路”，強(qiáng)化固定篦床細(xì)料側(cè)的急冷。

4.3 調(diào)整篦冷機(jī)操作

（1）投產(chǎn)初期，因熟料結(jié)粒差，冷卻不好，二、三次風(fēng)溫度低，操作中將篦冷機(jī)二室料層風(fēng)壓從8.5kPa提高至9.5kPa，嘗試通過(guò)提高料層厚度，達(dá)到提高二次風(fēng)溫和降低熟料溫度的目的。但調(diào)整后，二次風(fēng)溫未見明顯變化，反而出現(xiàn)拉鏈機(jī)料層不均、熟料溫度更高的現(xiàn)象，調(diào)整方向有誤。隨即將篦冷機(jī)二室料層風(fēng)壓從9.5kPa降至8.2kPa，降低料層厚度后，料層透氣性變好，拉鏈機(jī)料層穩(wěn)定，熟料溫度也有所好轉(zhuǎn)。

（2）因熟料溫度高，篦冷機(jī)風(fēng)機(jī)總運(yùn)行電流達(dá)2 850A，電耗高，亦未達(dá)到預(yù)期的冷卻效果。在篦冷機(jī)風(fēng)壓和料層厚度穩(wěn)定后，決定逐步優(yōu)化篦冷機(jī)用風(fēng)。為了提升熟料急冷效果，技改前，在操作第三代篦冷機(jī)時(shí)，一直將固定篦床風(fēng)機(jī)開足。技改后，固定篦床風(fēng)壓達(dá)到14kPa以上，若風(fēng)機(jī)開度全開，高壓風(fēng)將穿透熟料層，裹挾大量飛砂料進(jìn)入窯內(nèi)，影響火焰形狀，降低窯內(nèi)溫度，循環(huán)反復(fù)，導(dǎo)致窯工況惡化，熟料結(jié)粒更差。經(jīng)分析后，將固定篦床風(fēng)機(jī)擋板開度關(guān)至60%～70%，風(fēng)壓控制在12.5kPa以內(nèi)，同時(shí)增加高溫段風(fēng)機(jī)用風(fēng)，減少低溫段風(fēng)機(jī)用風(fēng)。調(diào)整后，風(fēng)機(jī)總運(yùn)行電流降至2 700A左右，窯前飛砂明顯減少，二、三次風(fēng)溫更加穩(wěn)定。

（3）針對(duì)窯內(nèi)溫度低，熟料結(jié)粒差的情況，在窯的操作上，增加了窯頭煤用量，將三次風(fēng)擋板開度從60%關(guān)至40%，增加窯內(nèi)通風(fēng)和煅燒。由于所使用的原煤灰分達(dá)到28%～30%，煤質(zhì)較差，增加窯頭用煤后，在窯前溫度偏低的情況下，窯尾結(jié)皮明顯增多。為保證窯內(nèi)通風(fēng)良好，增加了現(xiàn)場(chǎng)清理結(jié)皮的頻次。調(diào)整后，窯前溫度提升，二次風(fēng)溫上升至1 150℃左右，熟料結(jié)粒明顯改善，熟料溫度有所下降，窯尾結(jié)皮現(xiàn)象逐步好轉(zhuǎn)。

4.4 調(diào)整煤質(zhì)

硫堿比是指熟料中硫含量和堿含量的比例，硫堿比=w（SO3）/[0.658w（K2O）+w（Na2O）]。若燃料帶入的硫含量比較高，原料中帶入的堿含量偏低，窯系統(tǒng)內(nèi)的硫循環(huán)富集，則會(huì)造成熟料中硫堿比過(guò)高。熟料硫堿比過(guò)高，會(huì)增加熟料液相量，降低液相粘度和表面張力，降低熟料顆粒之間的粘著力，導(dǎo)致熟料顆粒結(jié)構(gòu)疏松，物料在窯內(nèi)滾動(dòng)時(shí)難以形成較大顆粒，或即便形成較大顆粒后，也會(huì)由于多次滾動(dòng)而散開，從而產(chǎn)生大量細(xì)粉，窯前飛砂嚴(yán)重。熟料硫堿比正常應(yīng)控制在0.8～1.0左右。

我公司使用的原煤以祁南煤為主，平均硫含量為0.9%左右，硫含量偏高，最高達(dá)1.2%，熟料硫堿比達(dá)到1.3～1.5，熟料飛砂料嚴(yán)重。通過(guò)改變進(jìn)廠原煤品種，進(jìn)廠原煤以桃園煤（硫0.6%左右）、朱仙莊煤（硫0.2%左右）為主，搭配少量祁南煤，將原煤硫含量控制在0.6%左右，保證了熟料硫堿比控制在1.0以內(nèi)，減少了熟料飛砂料，熟料結(jié)粒狀況明顯改善。

4.5 調(diào)整配料

從配料方面分析，若熟料SM值過(guò)高，也容易產(chǎn)生飛砂料。SM值表征的是在煅燒過(guò)程中或在燒成帶內(nèi)，物料固相與液相的比例。在1 400℃以上時(shí)，熔融物料中的固相為C3S和C2S，SiO2基本上存在于固相中，液相則包括了全部的Al2O3和Fe2O3。若熟料SM值過(guò)高，則表征熟料液相量偏少，不足以使物料結(jié)成大的顆粒，熟料顆粒比較細(xì)小，容易產(chǎn)生飛砂料。

針對(duì)配料問(wèn)題，公司調(diào)整了配料方案，提高了生料的易燒性，以期進(jìn)一步改善熟料結(jié)粒情況，降低熟料溫度。原料配料成分見表2，煤粉工業(yè)分析結(jié)果見表3，物料配比情況見表4，熟料化學(xué)成分及率值見表5。

表2 原料配料成分，%

表3 煤粉工業(yè)分析結(jié)果

表4 物料配比情況

表5 熟料化學(xué)成分（%）及率值

調(diào)整配料主要是為了適當(dāng)降低熟料SM值，增加熟料Fe2O3含量，加強(qiáng)熟料的結(jié)粒能力。從分析結(jié)果來(lái)看，調(diào)整配料后，熟料結(jié)粒情況明顯改善，達(dá)到了優(yōu)化配料方案的目的。

5 結(jié)語(yǔ)

經(jīng)調(diào)試，Sinowalk型第四代篦冷機(jī)的設(shè)備性能得到了充分發(fā)揮。出篦冷機(jī)熟料結(jié)粒較好且比較均勻，熟料溫度明顯下降，正常粒徑的熟料溫度在80℃～130℃之間，熱回收效率明顯提高，二次風(fēng)溫提升至1 200℃以上，三次風(fēng)溫提升至980℃左右。調(diào)試前后熟料溫度及結(jié)粒情況見圖1，調(diào)試前后1號(hào)窯操作畫面對(duì)比見圖2。

圖1 調(diào)試前后熟料溫度及結(jié)粒情況

圖2 調(diào)試前后1號(hào)窯操作畫面

截止目前，調(diào)試后的1號(hào)窯篦冷機(jī)已穩(wěn)定運(yùn)行了1年多，取得了預(yù)期效果，達(dá)到了技改目標(biāo)。我公司總結(jié)了篦冷機(jī)改造的一些經(jīng)驗(yàn)，列舉如下，供類似項(xiàng)目參考。

（1）因帶尾置輥式破碎機(jī)的篦冷機(jī)無(wú)法對(duì)破碎后的熟料進(jìn)行二次冷卻，導(dǎo)致拉鏈機(jī)上仍然會(huì)出現(xiàn)大塊熟料破碎后的紅料，溫度很高。如場(chǎng)地條件和資金投入允許，使用帶中置輥式破碎機(jī)的篦冷機(jī)是最佳選擇，能夠徹底解決“紅料”的問(wèn)題，冷卻效果更好，工藝運(yùn)行指標(biāo)更優(yōu)。

（2）如采用尾置輥式破碎機(jī)，篦床改造為二段式會(huì)更加靈活，一、二段之間留有一定的高度差，可滿足應(yīng)急操作時(shí)的空間需要。

（3）當(dāng)飛砂料較多時(shí)，高溫、高壓風(fēng)裹挾飛砂料進(jìn)入窯內(nèi)，增加了窯的通風(fēng)阻力，加劇了對(duì)窯口澆注料的沖刷磨損，縮短了澆注料的使用周期。操作中應(yīng)注意固定篦床用風(fēng)，風(fēng)機(jī)壓頭選型不宜過(guò)高。

（4）因改造后篦冷機(jī)冷卻效率提升，發(fā)電AQC入口溫度上升70℃～80℃，為保證鍋爐安全運(yùn)行，需要進(jìn)行階段性補(bǔ)冷風(fēng)降溫，導(dǎo)致熱量損失。在篦冷機(jī)改造時(shí)，應(yīng)同步對(duì)發(fā)電取風(fēng)管道進(jìn)行優(yōu)化，適當(dāng)增加低溫段取風(fēng)量，避免補(bǔ)冷風(fēng)，減少系統(tǒng)熱損失。

（5）本次改造，所有風(fēng)機(jī)均未采用變頻調(diào)速，在環(huán)境溫度較低時(shí)，低溫段風(fēng)機(jī)開度只有25%～50%，不利于節(jié)能。對(duì)于風(fēng)門開度長(zhǎng)期＜70%的低溫段風(fēng)機(jī)，建議優(yōu)先采用節(jié)能的變頻調(diào)節(jié)方式。