時(shí)旭東 韓大全 于金偉 梁海雅 王筱萌

1.清華大學(xué)土木工程系 北京100084

2.中國石化青島液化天然氣有限責(zé)任公司 266499

引言

天然氣作為清潔高效的化石能源，近年來在我國能源結(jié)構(gòu)中的地位不斷地提高［1］。因天然氣液化時(shí)體積約為氣態(tài)時(shí)的1／600，故其存儲和運(yùn)輸常采用液化的形式。但此時(shí)的溫度約達(dá)-165℃［2］，屬于超低溫的范疇，且隨液化天然氣（LNG）儲量的變化，其儲罐結(jié)構(gòu)混凝土還可能遭受常溫至給定超低溫間不同溫度的作用。因此，有必要對混凝土經(jīng)歷常溫至給定超低溫間各種溫度作用工況的力學(xué)性能及其超低溫下離散特性進(jìn)行研究。

目前，有關(guān)混凝土超低溫下的力學(xué)性能已有不少的研究。一些學(xué)者給出了混凝土超低溫作用下受壓強(qiáng)度與含水率、作用的超低溫間的關(guān)系［3～5］；還有一些學(xué)者［6，7］對混凝土經(jīng)歷常溫至給定超低溫不同溫度區(qū)間凍融循環(huán)作用工況下的力學(xué)性能進(jìn)行了探討，其結(jié)果表明，混凝土經(jīng)歷-190℃再回至常溫其受壓強(qiáng)度將出現(xiàn)惡化，經(jīng)歷超低溫凍融循環(huán)作用其受壓強(qiáng)度隨凍融循環(huán)作用次數(shù)增多也呈惡化趨勢；文獻(xiàn)［8］通過試驗(yàn)給出超低溫下混凝土受拉強(qiáng)度變化規(guī)律，并表明其試驗(yàn)結(jié)果離散性較大；文獻(xiàn)［9］給出不同強(qiáng)度等級混凝土-190℃時(shí)相對受壓強(qiáng)度及其標(biāo)準(zhǔn)差，表明混凝土超低溫受壓強(qiáng)度離散性較大，但文獻(xiàn)［8］和文獻(xiàn)［9］均未進(jìn)行深入地探討。

由于混凝土超低溫下受力性能涉及到的影響因素眾多，目前已有的相關(guān)研究尚未能全面地反映其變化規(guī)律，還需進(jìn)一步地對諸如混凝土經(jīng)歷各超低溫再回溫的受力性能等進(jìn)行探討，并考察其離散特性。本文基于某液化天然氣工程并考慮這類工況的實(shí)際情況，然后再結(jié)合已有的相關(guān)研究，探討經(jīng)歷不同超低溫混凝土在其超低溫時(shí)及其再回至常溫時(shí)受壓強(qiáng)度和離散性變化規(guī)律，以便為LNG儲罐類混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及其安全性能評估提供依據(jù)。

1 試驗(yàn)概況

已有的試驗(yàn)表明，混凝土超低溫作用時(shí)及經(jīng)歷超低溫作用回至常溫時(shí)的力學(xué)性能與未經(jīng)歷超低溫作用間有顯著差異［10］，并與混凝土的強(qiáng)度等級、含水率以及作用的超低溫和升降溫速率等有關(guān)。本文按實(shí)際液化天然氣工程情況，試驗(yàn)考察的混凝土強(qiáng)度等級為C50，選取- 40℃、-80℃、-120℃、-160℃及-190℃共5 種作用溫度，并再分為超低溫時(shí)加載和經(jīng)歷超低溫作用后回至常溫時(shí)加載兩種情況，主要探討不同超低溫作用以及經(jīng)歷超低溫回至常溫作用對混凝土受壓強(qiáng)度及其離散性的影響。具體的試驗(yàn)內(nèi)容和相應(yīng)的試件編號見表1。

表1 試驗(yàn)內(nèi)容及其試件編號Tab.1 Test content and specimen number

表1 中，NCS-＃和CCS-＆-＃分別表示混凝土常溫和作用的超低溫為＆時(shí)受壓強(qiáng)度試驗(yàn)的第＃個(gè)試件；CRCS-＆-＃表示混凝土作用的超低溫為＆后再回至常溫時(shí)受壓強(qiáng)度試驗(yàn)的第＃個(gè)試件。例如，編號CRCS-40-9 表示混凝土作用超低溫為-40℃后再回至常溫時(shí)進(jìn)行受壓強(qiáng)度試驗(yàn)的第9個(gè)試件。為考察混凝土受壓強(qiáng)度的離散性，結(jié)合已有的試驗(yàn)情況，相同作用工況進(jìn)行4 ～9 個(gè)試件的試驗(yàn)。

因混凝土的熱惰性，為避免試件混凝土溫度分布不均以及降溫過程中由其造成的內(nèi)部結(jié)構(gòu)損傷，結(jié)合已有的混凝土低溫溫度場試驗(yàn)結(jié)果［11］，本次試驗(yàn)采用1℃／min 的速率降至預(yù)定超低溫時(shí)再恒溫6h；對需再回至常溫的試件，將其從超低溫試驗(yàn)爐中取出裝入塑料膜包裹袋密閉至常溫下48h。

本次試驗(yàn)采用的混凝土試件均為100mm ×100mm ×100mm 的立方體，其混凝土配合比見表2。其中，水泥采用P. O 42.5 普通硅酸鹽水泥，摻合料為礦粉和粉煤灰，粗骨料為5mm ～16mm連續(xù)級配碎石，細(xì)骨料為河砂，外加劑為聚羧酸高性能減水劑。

表2 試件混凝土配合比Tab.2 Mix proportion of concrete

試驗(yàn)裝置包括超低溫作用與控制系統(tǒng)、超低溫加載系統(tǒng)及超低溫量測系統(tǒng)，如圖1 所示。超低溫作用與控制系統(tǒng)由超低溫試驗(yàn)爐和制冷劑組成，并由程序智能控制超低溫試驗(yàn)爐內(nèi)溫度，以實(shí)現(xiàn)預(yù)定的降溫速率和維持恒定超低溫；超低溫加載系統(tǒng)為與超低溫試驗(yàn)爐相配套的2000kN 加載試驗(yàn)機(jī)；超低溫量測系統(tǒng)為與超低溫加載系統(tǒng)相配套的量測、數(shù)據(jù)采集、顯示和貯存裝置。本次混凝土超低溫作用及再回至常溫時(shí)受壓試驗(yàn)流程如圖2 所示。

圖1 混凝土超低溫性能試驗(yàn)裝置Fig.1 Test devices used for obtaining performance of concrete under ultralow temperature

圖2 混凝土超低溫作用及其再回至常溫時(shí)受壓試驗(yàn)流程Fig.2 Experiment flow chart of compressive strengths of concrete subjected to ultralow temperature and returning to room temperature

2 試驗(yàn)宏觀現(xiàn)象

2.1 超低溫作用前后試件表觀情況

試件表面顏色隨作用的超低溫降低逐漸地顯現(xiàn)出差異，但始終不明顯；與未經(jīng)歷超低溫作用時(shí)相比也未有很明顯的差異，不過經(jīng)歷超低溫作用再回至常溫時(shí)的表面顏色均未恢復(fù)到未經(jīng)歷低溫作用的常溫時(shí)狀態(tài)。圖3 是經(jīng)歷-40℃作用再回至常溫時(shí)試件CRCS-40-1的表面顏色變化情況。

圖3 試件超低溫作用前后表觀顏色變化情況Fig.3 Apparent color changing situation of specimens before and after experiencing ultralow temperature

經(jīng)歷各種超低溫作用試件，無論是超低溫作用時(shí)還是再回至常溫時(shí)其表面均未見明顯的龜裂、蛻皮等現(xiàn)象，也未見其棱角因凍或回溫而缺失等損傷。試件受壓加載面超低溫作用及其再回至常溫時(shí)未見有明顯的變化，其面基本平整。

2.2 加載時(shí)宏觀現(xiàn)象及試件破壞形態(tài)

無論是經(jīng)歷各超低溫作用還是再回至常溫時(shí)，試件在其加載過程中均有裂縫開展發(fā)出的劈裂聲，但未見有連續(xù)密集狀。所有試件在整個(gè)加載過程中發(fā)出的劈裂聲次數(shù)不盡相同但均不多，其中有些試件僅在加載后期才出現(xiàn)劈裂聲。劈裂聲均較輕微，不同溫度作用工況間差異也不明顯。

同樣試件受壓破壞時(shí)均伴有聲響，但不同溫度作用工況破壞時(shí)發(fā)出的響聲大小和清脆程度存在明顯差異。未經(jīng)歷超低溫作用的常溫試件破壞時(shí)的聲響均小、短促而悶??；對于經(jīng)歷超低溫作用試件，超低溫時(shí)加載的破壞聲響隨作用的超低溫降低由微弱、短促且悶啞逐漸地轉(zhuǎn)為巨響、較長且很清脆，而再回至常溫時(shí)加載的破壞聲響則隨作用的超低溫降低始終為微弱、短促且沙啞。

經(jīng)歷各種超低溫作用試件，無論是超低溫時(shí)還是再回至常溫時(shí)加載，在其加載受壓的4 側(cè)面均發(fā)生剝落，僅個(gè)別試件受壓4 側(cè)面的其中一側(cè)面存在剝落程度相對較輕情況。可見，試件經(jīng)歷各種超低溫作用工況未使其出現(xiàn)軸心受壓偏心情況。

圖4 ～圖6 分別是試件未經(jīng)歷超低溫作用、經(jīng)歷常溫至-190℃間各超低溫以及再回至常溫時(shí)加載受壓破壞情況?？梢?，未經(jīng)歷超低溫作用試件以及各超低溫時(shí)或經(jīng)歷超低溫再回至常溫時(shí)加載試件，其破壞形態(tài)均為對頂錐狀，但其破壞后上下受壓面殘留部分不盡相同。對于超低溫時(shí)加載試件，其破壞后形成的上下受壓面殘留部分隨作用的超低溫降低基本上逐漸地變小、甚至完全破碎；而對于未經(jīng)歷超低溫作用和經(jīng)歷超低溫再回至常溫時(shí)加載試件，其破壞后形成的上下受壓面均有殘留部分且相差不大。

圖4 試件未經(jīng)歷超低溫作用加載受壓破壞情況Fig.4 Compressive failure characteristics of specimens without experiencing ultralow temperature

圖5 試件經(jīng)歷常溫至-190℃間各超低溫時(shí)加載受壓破壞情況Fig.5 Compressive failure characteristics of specimens experiencing various ultralow temperatures from room temperature to -190℃

圖6 試件經(jīng)歷常溫至-190℃間各超低溫再回至常溫時(shí)加載受壓破壞情況Fig.6 Compressive failure characteristics of specimens experiencing various ultralow temperatures from room temperature to -190℃and then returning to room temperature

3 試驗(yàn)結(jié)果及其分析

表3 為由試驗(yàn)給出的混凝土經(jīng)歷不同超低溫作用工況受壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果。為便于分析比較，將混凝土超低溫時(shí)及經(jīng)歷超低溫再回至常溫時(shí)的受壓強(qiáng)度及其變異系數(shù)分別除以未經(jīng)歷超低溫作用的常溫試件混凝土受壓強(qiáng)度及其變異系數(shù)，得到混凝土的超低溫相對受壓強(qiáng)度λcs和經(jīng)歷超低溫再回至常溫相對受壓強(qiáng)度λrcs，以及混凝土的超低溫相對受壓強(qiáng)度變異系數(shù)δcs和經(jīng)歷超低溫再回至常溫相對受壓強(qiáng)度變異系數(shù)δrcs；將混凝土經(jīng)歷超低溫再回至常溫時(shí)受壓強(qiáng)度及其變異系數(shù)分別除以其超低溫時(shí)受壓強(qiáng)度及其變異系數(shù)，得到其基于超低溫相對受壓強(qiáng)度λCTrcs及相對受壓強(qiáng)度變異系數(shù)δCTrcs。

表3 混凝土受壓強(qiáng)度及其變異系數(shù)Tab.3 Compressive strength and variation coefficient of concrete

3.1 超低溫作用對混凝土超低溫時(shí)相對受壓強(qiáng)度及其離散性的影響

圖7 為由試驗(yàn)獲得的混凝土超低溫時(shí)相對受壓強(qiáng)度λcs和相對受壓強(qiáng)度變異系數(shù)δcs隨作用的超低溫變化關(guān)系。由圖7a 可看出，隨作用的超低溫降低，λcs總體上呈不斷地增大趨勢，但具有明顯的波動性。從常溫降至-40℃時(shí)，λcs有較明顯的增加；-40℃時(shí)λcs達(dá)1.46，但隨后卻不再增加而下降；-80℃時(shí)λcs下降至僅1.20；當(dāng)作用的超低溫低于-80℃后，λcs再次呈不斷地增加趨勢；至-160℃時(shí)，λcs已達(dá)2.04；再繼續(xù)降溫的λcs則保持較為平穩(wěn)狀態(tài)?？梢?，混凝土超低溫時(shí)受壓強(qiáng)度較常溫時(shí)有較大幅度的提高，但隨作用的超低溫降低變化規(guī)律較為復(fù)雜。

從圖7b 可看出，隨作用的超低溫降低，δcs總體上呈波動地增大趨勢，但增大幅度明顯小于λcs、且波動狀況也與λcs不相對應(yīng)。從常溫降至-40℃時(shí)，δcs有較顯著的減?。?40℃時(shí)δcs達(dá)0.69，而此時(shí)混凝土受壓強(qiáng)度卻處于局部位置的峰值，但隨后δcs開始增大；至-80℃時(shí)δcs達(dá)1.49，而此時(shí)混凝土受壓強(qiáng)度卻處于局部位置的谷底；隨作用的超低溫繼續(xù)降低，波動幅度減小且呈較為緩慢的減小態(tài)勢?？梢?，作用的超低溫使混凝土超低溫時(shí)受壓強(qiáng)度離散性有增大趨勢但不明顯，且超低溫不太低時(shí)δcs與λcs對應(yīng)關(guān)系較為密切。

圖7 混凝土超低溫時(shí)相對受壓強(qiáng)度λcs及其變異系數(shù)δcs隨作用的超低溫變化關(guān)系Fig.7 Relative compressive strength λcs and variation coefficient δcs of concrete at ultralow temperature with increase in exerted ultralow temperature

3.2 超低溫作用對混凝土經(jīng)歷超低溫再回至常溫時(shí)相對受壓強(qiáng)度及其離散性的影響

圖8 為由試驗(yàn)獲得的混凝土經(jīng)歷超低溫再回至常溫時(shí)相對受壓強(qiáng)度λrcs和相對受壓強(qiáng)度變異系數(shù)δrcs隨作用的超低溫變化關(guān)系。

由圖8a可看出，隨作用的超低溫降低，λrcs呈先快速上升后保持較為穩(wěn)定的趨勢。降至-40℃再回至常溫時(shí)的λrcs不僅不降低反而有明顯的增加，此時(shí)λrcs達(dá)1.43；但隨作用的超低溫繼續(xù)降低再回至常溫時(shí)，λrcs不再繼續(xù)地增加，而是保持較為平穩(wěn)的波動狀態(tài)，其值基本上穩(wěn)定于1.40?？梢?，不同于自然環(huán)境的常規(guī)凍融作用，經(jīng)歷超低溫作用再回至常溫作用工況并未使混凝土受壓強(qiáng)度惡化。由圖8b 可看出，隨作用的超低溫降低，δrcs總體上呈具有較大波動幅度的減小趨勢。從常溫降至-40℃時(shí)，δrcs顯著地減小，而此時(shí)混凝土受壓強(qiáng)度卻處于峰值位置；但隨作用的超低溫繼續(xù)降低，δrcs開始顯著地增大，最大達(dá)1.03。不過之后又呈減小狀態(tài)，-160℃時(shí)僅有0.33，與λrcs也不再呈明顯的對應(yīng)關(guān)系?？傊?，降溫至給定超低溫然后恒溫至規(guī)定時(shí)間再回至常溫作用工況導(dǎo)致混凝土受壓強(qiáng)度離散性變化規(guī)律較為復(fù)雜，但隨作用的超低溫降低并沒有使其離散性有增大跡象。

圖8 混凝土經(jīng)歷超低溫再回至常溫時(shí)相對受壓強(qiáng)度λrcs及其變異系數(shù)δrcs隨作用的超低溫變化關(guān)系Fig.8 Relative compressive strength λrcs and variation coefficient δrcs of concrete experiencing ultralow temperature and then returning to room temperature with increase in exerted ultralow temperature

3.3 超低溫作用對混凝土經(jīng)歷超低溫再回至常溫時(shí)基于超低溫相對受壓強(qiáng)度及其離散性的影響

圖9 為由試驗(yàn)獲得的混凝土經(jīng)歷超低溫再回至常溫時(shí)基于超低溫相對受壓強(qiáng)度λCTrcs和相對受壓強(qiáng)度變異系數(shù)δCTrcs隨作用的超低溫降低變化關(guān)系。

圖9 混凝土經(jīng)歷超低溫再回至常溫時(shí)基于超低溫相對受壓強(qiáng)度及其變異系數(shù)隨作用的超低溫變化關(guān)系Fig.9 Relative compressive strength and variation coefficient based on ultralow temperature of concrete experiencing ultralow temperature and then returning to room temperature with increase in exerted ultralow temperature

由圖9a可看出，與λrcs完全不同，隨作用的超低溫降低，λCTrcs基本上呈減小趨勢。其中，從常溫降至-40℃時(shí)，λCTrcs基本上保持不變；繼續(xù)降溫λCTrcs則開始增加，至-80℃時(shí)達(dá)1.17；之后便開始呈逐漸下降趨勢。出現(xiàn)這一現(xiàn)象的主要原因在于混凝土超低溫下受壓強(qiáng)度的提高以及不同超低溫時(shí)提高的幅度不同。從圖9b 中可看出，δCTrcs的變化趨勢同δrcs相近。由于δrcs隨作用的超低溫降低波動地增大，這必然不會改變δCTrcs的變化趨勢，僅使δCTrcs隨作用的超低溫降低減小趨勢變得更加明顯。

3.4 混凝土超低溫時(shí)與其再回至常溫時(shí)的相對受壓強(qiáng)度及其離散性間比較

圖10 為由試驗(yàn)獲得的混凝土超低溫時(shí)與其再回至常溫時(shí)的相對受壓強(qiáng)度及相對受壓強(qiáng)度變異系數(shù)間差值（Δλrcs＝λrcs-λcs、Δδrcs＝δrcs-δcs）隨作用的超低溫變化關(guān)系。

圖10 混凝土超低溫時(shí)與其再回至常溫時(shí)相對受壓強(qiáng)度及其相對受壓強(qiáng)度變異系數(shù)間差值隨作用的超低溫變化關(guān)系Fig.10 Difference between relative compressive strength and variation coefficient of concrete at ultralow temperature and for returning to room temperature with increase in exerted ultralow temperature

從圖10a 可看出，當(dāng)作用的超低溫較高時(shí)，Δλrcs基本上在0 附近變化，表明此區(qū)間的超低溫作用對超低溫時(shí)及其再回至常溫時(shí)兩種工況下混凝土受壓強(qiáng)度影響沒有明顯差異；僅當(dāng)超低溫-80℃后它們的差異才顯現(xiàn)并隨作用的超低溫降低呈明顯的下降趨勢。故在實(shí)際LNG 儲罐類混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)注意不同超低溫作用工況對其混凝土受壓強(qiáng)度的影響。相應(yīng)地從圖10b 中可看出，Δδrcs隨作用的超低溫降低也呈下降趨勢，不過其波動幅度很大且均為負(fù)值。可見，混凝土經(jīng)歷超低溫再回至常溫這種一次凍融作用并未使其受壓強(qiáng)度相對于超低溫時(shí)離散性擴(kuò)大，反而隨作用的超低溫降低還有所降低。

3.5 不同超低溫區(qū)間混凝土超低溫時(shí)及其再回至常溫時(shí)受壓強(qiáng)度變化率及其離散性

依據(jù)試驗(yàn)考察的超低溫分為常溫～-40℃、-40℃～-80℃、-80℃～-120℃、-120℃～-160℃及-160℃～-190℃共5 個(gè)超低溫區(qū)間。通過混凝土超低溫時(shí)及經(jīng)歷超低溫再回至常溫時(shí)受壓強(qiáng)度在各超低溫區(qū)間下、上限溫度時(shí)差值除以未經(jīng)超低溫作用的常溫受壓強(qiáng)度，獲取它們在各超低溫區(qū)間的混凝土受壓強(qiáng)度變化率ξcs和ξrcs。采取同樣的方式獲取混凝土超低溫時(shí)及經(jīng)歷超低溫再回至常溫時(shí)受壓強(qiáng)度變異系數(shù)在各超低溫區(qū)間變化率ψcs和ψrcs。

圖11a為混凝土超低溫時(shí)及經(jīng)歷超低溫再回至常溫時(shí)受壓強(qiáng)度在各超低溫區(qū)間變化率ξcs和ξrcs?？煽闯?，隨各超低溫區(qū)間上下限溫度降低，ξcs和ξrcs均呈較為復(fù)雜的波動狀，不過ξrcs的波動幅值明顯比ξcs小，尤其是超低溫區(qū)間的溫度較低時(shí)更為明顯。這表明較低超低溫的溫度區(qū)間作用對ξrcs影響可忽略，而對于ξcs則不然。故實(shí)際工程中應(yīng)注意混凝土超低溫時(shí)及其再回至常溫時(shí)受壓強(qiáng)度在不同超低溫區(qū)間變化特性。

從圖11b可看出，隨各超低溫區(qū)間上下限溫度降低，ψcs和ψrcs也均呈較為復(fù)雜的波動狀，但與ξcs和ξrcs的變化規(guī)律明顯不同。ψcs大體上呈下降趨勢；而ψrcs則在0 附近波動，且波動幅度未見收窄。

圖11 各超低溫區(qū)間混凝土超低溫時(shí)及其再回至常溫時(shí)受壓強(qiáng)度變化率ξcs和ξrcs、 受壓強(qiáng)度變異系數(shù)變化率ψcs和ψrcsFig.11 Changing rate ξcs and ξrcs of compressive strength，and changing rate ψcs and ψrcs of compressive strength variation coefficient of concrete in various ultralow temperature ranges at ultralow temperature and for returning to room temperature

4 結(jié)論

通過對降溫至給定超低溫時(shí)及其再回至常溫時(shí)混凝土受壓強(qiáng)度試驗(yàn)，可得到如下主要結(jié)論：

1.超低溫時(shí)及其再回至常溫時(shí)的混凝土試件破壞形態(tài)與未經(jīng)歷超低溫的常溫試件相同，均為對頂錐狀；僅超低溫時(shí)試件破壞后殘留的受壓面更小、甚至完全破碎，呈明顯的脆性破壞特征。

2.隨作用的超低溫降低，混凝土超低溫時(shí)受壓強(qiáng)度總體上呈不斷地增大趨勢，但各超低溫時(shí)增幅差異明顯；其受壓強(qiáng)度變異系數(shù)也呈波動地增大趨勢，但其波動幅度不大。

3.經(jīng)歷超低溫再回至常溫時(shí)混凝土受壓強(qiáng)度隨作用的超低溫降低基本上處于穩(wěn)定的波動狀態(tài)。經(jīng)歷各超低溫然后再回至常溫的作用工況并未使混凝土受壓強(qiáng)度惡化，相比未經(jīng)歷超低溫作用的混凝土受壓強(qiáng)度還提高了約40%；而其受壓強(qiáng)度變異系數(shù)基本上呈減小趨勢但波動幅度較大，相比未經(jīng)歷超低溫作用的常溫時(shí)混凝土受壓強(qiáng)度離散性未有擴(kuò)大。

4.混凝土經(jīng)歷超低溫再回至常溫時(shí)基于超低溫相對受壓強(qiáng)度和相對受壓強(qiáng)度變異系數(shù)隨作用的超低溫降低均基本上呈減小趨勢。

5.僅作用的超低溫較低時(shí)才使超低溫時(shí)及其再回至常溫時(shí)兩種工況對混凝土受壓強(qiáng)度影響有明顯差異，并且相對于超低溫時(shí)經(jīng)歷超低溫再回至常溫時(shí)混凝土離散性還有所降低。

6.降溫至給定超低溫時(shí)及其再回至常溫時(shí)各溫度區(qū)間混凝土受壓強(qiáng)度變化率變化較為復(fù)雜。但超低溫區(qū)間的溫度較低時(shí)經(jīng)歷超低溫再回至常溫作用工況波動很小，此時(shí)可忽略不同超低溫對其影響；而其受壓強(qiáng)度變異系數(shù)變化率沒有明顯的規(guī)律性，但隨作用的超低溫降低未見明顯的增大趨勢。