鄭 磊， 崔曉鈺， 李南茜， 吳亦農(nóng)

（1.上海理工大學(xué) 能源與動(dòng)力工程學(xué)院，上海 200093；2.中國(guó)科學(xué)院 上海技術(shù)物理研究所，上海 200080）

隨著電子元器件的小型化與集成化，電子元器件的熱流密度呈日益上升趨勢(shì)[1]，熱耗散問(wèn)題成為影響電子設(shè)備可靠運(yùn)行的關(guān)鍵因素[2]。環(huán)路熱管（loop heat pipe, LHP）作為一種被動(dòng)式的傳熱裝置，依靠工質(zhì)在蒸發(fā)器多孔芯內(nèi)形成的毛細(xì)力來(lái)驅(qū)動(dòng)回路的運(yùn)轉(zhuǎn)[3]，具有傳熱能力強(qiáng)[4]、傳輸距離遠(yuǎn)[5]、無(wú)需外力驅(qū)動(dòng)等優(yōu)勢(shì)，適用于電子元器件的高效散熱及空間冷卻技術(shù)等相關(guān)領(lǐng)域[6-8]。當(dāng)環(huán)路熱管在運(yùn)行中受到瞬時(shí)熱負(fù)載過(guò)大、蒸發(fā)器局部過(guò)熱以及其他不穩(wěn)定因素影響時(shí)，會(huì)出現(xiàn)因蒸發(fā)器“蒸干”而導(dǎo)致的熱管失效現(xiàn)象，如果可以使失效后的環(huán)路熱管盡快恢復(fù)正常工作狀態(tài)，將有效提高環(huán)路熱管的有效工作時(shí)間，因此有必要開(kāi)展針對(duì)環(huán)路熱管失效后的“再啟動(dòng)”的實(shí)驗(yàn)研究。

國(guó)內(nèi)外的專家學(xué)者就影響環(huán)路熱管啟動(dòng)的諸多因素進(jìn)行了探索，Ku[9]研究了4種不同狀態(tài)下的環(huán)路熱管啟動(dòng)模式，發(fā)現(xiàn)蒸發(fā)器與儲(chǔ)液器內(nèi)的初始?xì)庖悍植际菦Q定環(huán)路熱管能否順利啟動(dòng)的決定性因素。張紅星等[10]研究了逆重力工作高度、啟動(dòng)熱載荷對(duì)環(huán)路熱管啟動(dòng)的影響，發(fā)現(xiàn)環(huán)路熱管在逆重力狀態(tài)啟動(dòng)且蒸汽槽道存在蒸汽時(shí)，所需啟動(dòng)時(shí)間與啟動(dòng)溫升偏大。黃潔等[11]對(duì)環(huán)路熱管的啟動(dòng)特性進(jìn)行了數(shù)值模擬，研究了啟動(dòng)熱載荷與毛細(xì)芯孔隙率對(duì)環(huán)路熱管啟動(dòng)的影響，指出大的啟動(dòng)熱載荷有助于縮短環(huán)路熱管的啟動(dòng)時(shí)間，而孔隙率對(duì)環(huán)路熱管的啟動(dòng)性能影響很小。在相同加熱功率的條件下，降低蒸發(fā)器溫度可以有效防止環(huán)路熱管失效，Zhang等[12]研究了蒸發(fā)器的傾斜對(duì)環(huán)路熱管蒸發(fā)器工作溫度的影響。實(shí)驗(yàn)將蒸發(fā)器與補(bǔ)償器置于3種不同的傾斜度，分別是蒸發(fā)器與補(bǔ)償器水平，蒸發(fā)器低于補(bǔ)償器，蒸發(fā)器高于補(bǔ)償器。實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)蒸發(fā)器的傾斜對(duì)環(huán)路熱管的工作溫度有明顯影響，蒸發(fā)器高于補(bǔ)償器時(shí)的工作溫度遠(yuǎn)高于其他兩種工況。張正芳等[13]研究了重力輔助環(huán)路熱管的傾斜角對(duì)極限功率的影響，并對(duì)蒸發(fā)段和冷凝段的熱阻進(jìn)行了分析，研究表明重力輔助可以明顯地提高熱管的極限功率，環(huán)路熱管在傾斜角50 °時(shí)的極限功率可達(dá)到水平位置的11.7倍。Chuang等[14]對(duì)環(huán)路熱管在重力輔助下的啟動(dòng)與穩(wěn)態(tài)運(yùn)行進(jìn)行了分析研究，提出與解釋了重力輔助的作用原理，并借助中子成像技術(shù)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。

以上研究多集中于環(huán)路熱管在穩(wěn)定初始狀態(tài)的正常啟動(dòng)以及穩(wěn)態(tài)性能，對(duì)環(huán)路熱管失效后的再啟動(dòng)研究仍然較少。本文利用環(huán)路熱管實(shí)驗(yàn)臺(tái)對(duì)環(huán)路熱管進(jìn)行了兩種不同方案的失效再啟動(dòng)測(cè)試：一種是在環(huán)路熱管失效后切斷熱負(fù)載，在回溫過(guò)程中重新加熱蒸發(fā)器使環(huán)路熱管再啟動(dòng)；另一種是在環(huán)路熱管失效后不切斷熱負(fù)載，通過(guò)抬高冷凝器即增加重力輔助程度的方式使環(huán)路熱管再啟動(dòng)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果具有一定的參考價(jià)值。

1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)

1.1 實(shí)驗(yàn)裝置

環(huán)路熱管裝置如圖1所示，主要由蒸發(fā)器、儲(chǔ)液器、氣體管線、冷凝器以及液體管線構(gòu)成。蒸發(fā)器內(nèi)的毛細(xì)芯為工質(zhì)循環(huán)提供動(dòng)力，工質(zhì)在毛細(xì)芯的氣液界面吸收外部熱載荷后蒸發(fā)并獲得一定過(guò)熱度，蒸汽通過(guò)蒸汽槽道進(jìn)入氣體管線，經(jīng)氣體管線進(jìn)入冷凝器與冷源換熱后被冷卻成液體，通過(guò)液體管線返回到補(bǔ)償器，然后再次進(jìn)入蒸發(fā)器，如此循環(huán)完成傳熱過(guò)程。

圖1 環(huán)路熱管工作原理圖Fig.1 Schematic diagram of working principle of loop heat pipe

試驗(yàn)采用的環(huán)路熱管結(jié)構(gòu)參數(shù)如表1所示，各部件及管路材料均為銅材料制造而成，冷凝器底盤(pán)材料為鋁合金，盤(pán)管流道類型為渦旋型，流道尺寸與氣體、液體管線尺寸保持一致。毛細(xì)芯孔徑50 μm，孔隙率0.46，長(zhǎng)度 75 mm。環(huán)路熱管的充裝工質(zhì)選用丙烯，丙烯的工作溫區(qū)廣且適用于室溫，其與銅管有很好的兼容性，同時(shí)根據(jù)丙烯環(huán)路熱管的相關(guān)實(shí)驗(yàn)經(jīng)驗(yàn)[15]確定充液率為60%。

表1 環(huán)路熱管參數(shù)Tab.1 Parameters of the loop heat pipe

1.2 實(shí)驗(yàn)測(cè)試系統(tǒng)

實(shí)驗(yàn)測(cè)試系統(tǒng)主要由加熱系統(tǒng)、循環(huán)水冷卻系統(tǒng)、溫度數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)以及環(huán)路熱管組成。蒸發(fā)器、氣體管線以及液體管線由保溫棉完全包裹隔熱，大幅減小了環(huán)路熱管與環(huán)境之間的熱交換，且通過(guò)室內(nèi)空調(diào)控制實(shí)驗(yàn)環(huán)境為恒溫，所有實(shí)驗(yàn)均在室溫（293 K）下完成。環(huán)路熱管蒸發(fā)器外壁面貼聚乙烯薄膜加熱片，連接直流穩(wěn)壓加熱電源模擬熱源，通過(guò)改變直流電源的電壓和電流實(shí)現(xiàn)不同加熱功率的輸出。同時(shí)，在環(huán)路熱管上安裝9個(gè)相對(duì)誤差為0.1%的四線制鉑電阻PT1000，測(cè)量熱管各關(guān)鍵部位溫度，測(cè)點(diǎn)安裝位置如圖2所示。其中，T1為儲(chǔ)液器溫度測(cè)點(diǎn)，T2為蒸發(fā)器溫度測(cè)點(diǎn)，T3為蒸發(fā)器出口溫度測(cè)點(diǎn)，T4為氣體管線溫度測(cè)點(diǎn)，T5，T6和T7分別為冷凝器入口、中間和出口處的溫度測(cè)點(diǎn)，T8為液體管線溫度測(cè)點(diǎn)，T9為儲(chǔ)液器入口溫度測(cè)點(diǎn)。冷卻系統(tǒng)采用水冷機(jī)連接冷板與冷凝器完成熱交換，水冷機(jī)控制循環(huán)冷卻水出水溫度為恒溫，水冷溫度設(shè)為15 ℃。利用安捷倫數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)采集各測(cè)點(diǎn)溫度數(shù)據(jù)，并傳輸至實(shí)驗(yàn)計(jì)算機(jī)記錄保存。蒸發(fā)器與冷凝器下方均由墊塊支撐，通過(guò)調(diào)節(jié)各自墊塊的厚度來(lái)調(diào)整蒸發(fā)器與冷凝器的相對(duì)位置，進(jìn)而改變環(huán)路熱管的重力條件。

圖2 溫度測(cè)點(diǎn)布置示意圖Fig.2 Schematic diagram of the temperature measuring points arrangement

1.3 環(huán)路熱管啟動(dòng)成敗的判定標(biāo)準(zhǔn)

環(huán)路熱管啟動(dòng)時(shí)，液體工質(zhì)在蒸發(fā)器內(nèi)吸熱汽化后經(jīng)蒸汽槽道進(jìn)入氣體管線，蒸發(fā)器溫度與氣體管線溫度均會(huì)上升，隨著經(jīng)過(guò)冷凝放熱后的液體工質(zhì)不斷回流至蒸發(fā)器，蒸發(fā)器溫度停止上升并逐漸趨于穩(wěn)定，此時(shí)可以判定環(huán)路熱管啟動(dòng)成功；反之當(dāng)啟動(dòng)過(guò)程中氣體管線溫度在隨蒸發(fā)器溫度上升的過(guò)程中突然下降，則可以判斷沒(méi)有新的液體工質(zhì)蒸發(fā)并進(jìn)入氣體管線，此時(shí)環(huán)路熱管的工質(zhì)循環(huán)中斷，環(huán)路熱管啟動(dòng)失敗。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 環(huán)路熱管失效后的回溫過(guò)程再啟動(dòng)特性

環(huán)路熱管失效后的再啟動(dòng)過(guò)程與正常啟動(dòng)過(guò)程存在差異。LHP在正常啟動(dòng)前，其各點(diǎn)溫度均為室溫，LHP發(fā)生失效時(shí)，蒸發(fā)器溫度會(huì)在短時(shí)間內(nèi)迅速上升，此時(shí)應(yīng)該關(guān)閉加熱器停止加熱，待蒸發(fā)器溫度開(kāi)始緩慢回落至接近室溫方可開(kāi)啟加熱器使LHP重新啟動(dòng)運(yùn)行。而LHP的再啟動(dòng)則是指在環(huán)路熱管尚未回溫穩(wěn)定時(shí)，提前開(kāi)啟加熱器使LHP啟動(dòng)，選擇恰當(dāng)時(shí)機(jī)的再啟動(dòng)可以大大縮短LHP的回溫過(guò)程。圖3給出了丙烯環(huán)路熱管失效后的再啟動(dòng)特性?？梢钥闯?，環(huán)路熱管失效后，蒸發(fā)器溫度快速上升至360 K以上，關(guān)閉加熱器后溫度開(kāi)始緩慢下降。依次在蒸發(fā)器溫度為330，320 K處嘗試加熱功率為20 W的再啟動(dòng)，蒸發(fā)器溫度快速上升，氣體管線溫度先上升后回落，液體管線溫度先下降后回升。這說(shuō)明工質(zhì)在蒸發(fā)器內(nèi)蒸發(fā)進(jìn)入到氣體管線，并推動(dòng)冷凝器內(nèi)的部分液體流至液體管線，但由于毛細(xì)芯補(bǔ)液不足，導(dǎo)致蒸發(fā)器“燒干”并使其溫度再次出現(xiàn)快速上升的現(xiàn)象，兩次再啟動(dòng)嘗試的結(jié)果均為失敗。當(dāng)在310 K嘗試第三次再啟動(dòng)操作時(shí)，LHP氣體管線測(cè)點(diǎn)溫度迅速上升，說(shuō)明有液體在蒸發(fā)器內(nèi)受熱蒸發(fā)后進(jìn)入氣體管線，同時(shí)LHP液體管線測(cè)點(diǎn)溫度有明顯下降，說(shuō)明冷凝器被激活，有液體回流至液體管線，而蒸發(fā)器與儲(chǔ)液器的溫度則迅速下降并穩(wěn)定，可以判定 LHP在 310 K進(jìn)行的再啟動(dòng)獲得了成功。三次再啟動(dòng)實(shí)驗(yàn)得到不同的結(jié)果，這是因?yàn)樵诃h(huán)路熱管失效后的回溫過(guò)程中，蒸發(fā)器與儲(chǔ)液器的溫度持續(xù)下降，而溫度的變化會(huì)影響蒸發(fā)器與補(bǔ)償器內(nèi)的氣液分布，當(dāng)蒸發(fā)器溫度降至310 K時(shí)毛細(xì)芯被有效潤(rùn)濕且儲(chǔ)液器中有足夠的液位，所以不會(huì)因?yàn)檎舭l(fā)器“蒸干”而啟動(dòng)失敗。

圖3 丙烯環(huán)路熱管的再啟動(dòng)Fig.3 Restart-up of propylene LHP

2.1.1 重力與加熱功率對(duì)再啟動(dòng)速度的影響

由于環(huán)路熱管再啟動(dòng)的主要目的是為了縮短其失效后的回溫時(shí)間，所以從再啟動(dòng)開(kāi)始至穩(wěn)定運(yùn)行的時(shí)間長(zhǎng)度是衡量再啟動(dòng)特性的重要指標(biāo)，又因?yàn)樵诓煌亓σ蛩睾筒煌訜峁β实臈l件下，蒸發(fā)器的溫降大小也各不相同，所以本系列實(shí)驗(yàn)選擇將溫降大小與再啟動(dòng)時(shí)長(zhǎng)的比值即溫降速度作為衡量再啟動(dòng)性能的指標(biāo)，測(cè)試重力條件分別為–20 mm（逆重力），0 mm（蒸發(fā)器與冷凝器水平），20 mm（重力輔助），加熱功率分別為10，15，20 W共9個(gè)工況下的再啟動(dòng)速度。參考上圖的再啟動(dòng)成功過(guò)程，本實(shí)驗(yàn)選擇統(tǒng)一施加60 W加熱功率使LHP進(jìn)入失效狀態(tài)，在蒸發(fā)器溫度超過(guò)350 K后的瞬間停止加熱，待溫度降至310 K時(shí)按設(shè)定功率重新開(kāi)啟加熱器，再啟動(dòng)過(guò)程開(kāi)始，環(huán)路熱管蒸發(fā)器與冷凝器的溫差迅速下降后逐漸趨于平緩，當(dāng)蒸發(fā)器溫度在10 min之內(nèi)變化不超過(guò)0.1 K時(shí)視為達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)，再啟動(dòng)過(guò)程結(jié)束。

圖4為環(huán)路熱管在不同重力條件和不同加熱功率下再啟動(dòng)速度的示意圖。可以清晰地看到，當(dāng)加熱功率較小時(shí)，其對(duì)再啟動(dòng)速度的影響并不明顯，此時(shí)重力條件才是決定再啟動(dòng)速度的關(guān)鍵因素。環(huán)路熱管在重力輔助20 mm條件下的再啟動(dòng)速度遠(yuǎn)大于水平狀態(tài)和逆重力狀態(tài)下的再啟動(dòng)速度，這是因?yàn)楫?dāng)環(huán)路熱管處于重力輔助狀態(tài)時(shí)，可以依靠重力壓頭克服部分循環(huán)壓降，驅(qū)動(dòng)更多工質(zhì)流動(dòng)達(dá)到更佳的換熱效果，此時(shí)的加熱功率較小所以毛細(xì)力并不占主導(dǎo)地位，環(huán)路熱管處在重力控制模式。隨著加熱功率的逐步提升，工質(zhì)與毛細(xì)芯之間的接觸角隨之增大，毛細(xì)力不斷變大，環(huán)路熱管逐漸進(jìn)入毛細(xì)力控制模式，而重力壓頭保持不變，所以雖然不同重力條件下的再啟動(dòng)速度都在增大，但是3條曲線的斜率卻存在較大區(qū)別。對(duì)于處于重力輔助條件下的環(huán)路熱管，加熱功率的增大對(duì)再啟動(dòng)速度的提升并不明顯；而當(dāng)環(huán)路熱管處于逆重力狀態(tài)時(shí)，加熱功率的增大則會(huì)顯著提高環(huán)路熱管失效后的再啟動(dòng)速度。

圖4 不同重力條件下的再啟動(dòng)速度對(duì)比圖Fig.4 Comparison of restart-up speed of LHP with different gravity conditions

為了進(jìn)一步研究不同重力條件和加熱功率對(duì)再啟動(dòng)后的環(huán)路熱管穩(wěn)態(tài)傳熱性能的影響，對(duì)比了上述實(shí)驗(yàn)中環(huán)路熱管經(jīng)過(guò)失效后回溫過(guò)程再啟動(dòng)后達(dá)到穩(wěn)態(tài)時(shí)的熱阻。熱阻是衡量傳熱元件性能的一個(gè)重要指標(biāo)，其定義為傳熱溫差與功率的比值，圖5為各再啟動(dòng)工況達(dá)到穩(wěn)定時(shí)的熱阻?？梢?jiàn)，隨著加熱功率的增加，蒸汽的質(zhì)量流量隨之增加，冷凝器的冷凝區(qū)域增大，過(guò)冷區(qū)域減小，各重力條件下的環(huán)路熱管熱阻均呈現(xiàn)下降趨勢(shì)。其中，重力輔助20 mm狀態(tài)下的環(huán)路熱管熱阻在不同加熱功率下均為最低，且隨著加熱功率的增加，熱阻變化曲線較為平穩(wěn)，這是由于液體工質(zhì)在重力輔助下的回流更為順暢，相較水平狀態(tài)與逆重力20 mm表現(xiàn)出的變化趨勢(shì)較為一致，即在加熱功率較小時(shí)熱阻很大，隨著加熱功率的增大熱阻快速減小，當(dāng)加熱功率較大時(shí)，重力因素的影響被削弱，其熱阻變化趨勢(shì)逐漸與重力輔助狀態(tài)下的熱阻變化同步。

圖5 環(huán)路熱管在不同重力條件下再啟動(dòng)后的熱阻對(duì)比Fig.5 Comparison of thermal resistances of LHP after restart-up

通過(guò)上述實(shí)驗(yàn)不難看出，當(dāng)加熱功率較小時(shí)，重力輔助可以有效提高環(huán)路熱管的再啟動(dòng)速度，使環(huán)路熱管快速達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)，且傳熱熱阻較??；當(dāng)加熱功率較大時(shí)，重力因素對(duì)LHP的整體性能影響較小。

2.2 環(huán)路熱管失效后不停止加熱的再啟動(dòng)特性

本實(shí)驗(yàn)探究在環(huán)路熱管失效后不切斷熱負(fù)載的前提下，待環(huán)路熱管失效升溫至350 K后，通過(guò)瞬時(shí)改變蒸發(fā)器和冷凝器的相對(duì)位置從而嘗試使環(huán)路熱管直接實(shí)現(xiàn)再啟動(dòng)。

實(shí)驗(yàn)過(guò)程如圖6所示，環(huán)路熱管在逆重力40 mm（蒸發(fā)器高于冷凝器40 mm）、加熱功率為40 W時(shí)發(fā)生失效，待蒸發(fā)器測(cè)點(diǎn)溫度升至350 K后調(diào)整LHP的姿態(tài)，蒸發(fā)器下方墊塊厚度保持不變，將冷凝器下方墊塊厚度增加80 mm，重力條件由逆重力40 mm改為重力輔助40 mm，同時(shí)保持加熱功率40 W不變。由圖6可以看出，蒸發(fā)器溫度停止上升，但與前一組再啟動(dòng)實(shí)驗(yàn)中蒸發(fā)器溫度迅速回落有所不同，此時(shí)環(huán)路熱管蒸發(fā)器溫度與冷凝器溫度在65 K的溫差下保持穩(wěn)定，此溫差遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于環(huán)路熱管正常運(yùn)行時(shí)的溫差。通過(guò)對(duì)比氣體管線與液體管線測(cè)點(diǎn)溫度可以發(fā)現(xiàn)，此狀態(tài)下的氣線溫度遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于液線溫度，而當(dāng)環(huán)路熱管正常運(yùn)行時(shí)，氣線溫度應(yīng)該高于液線溫度。結(jié)合異常的高溫差現(xiàn)象可以判斷，環(huán)路熱管的工質(zhì)流向由于瞬時(shí)重力條件的變化發(fā)生了改變，環(huán)路熱管出現(xiàn)了逆流現(xiàn)象。此后嘗試改變加熱功率依然無(wú)法消除LHP的逆流現(xiàn)象，甚至還出現(xiàn)了溫度振蕩的現(xiàn)象，經(jīng)過(guò)了數(shù)次相同工況的重復(fù)試驗(yàn)后，均發(fā)現(xiàn)在環(huán)路熱管失效后大幅抬高冷凝器，環(huán)路熱管將會(huì)出現(xiàn)逆流的現(xiàn)象。分析發(fā)生逆流現(xiàn)象的原因，是由于將冷凝器位置抬高后，冷凝器內(nèi)的大量液體工質(zhì)在重力作用下通過(guò)氣相管線涌至蒸發(fā)器出口，此時(shí)氣相管線與蒸發(fā)器內(nèi)蒸汽槽道被液體工質(zhì)填充，蒸發(fā)器內(nèi)對(duì)稱分布的12個(gè)蒸汽槽道尺寸只有 1 mm×1 mm×75 mm 較為狹窄，由于蒸汽正向流動(dòng)的阻力突然劇增，最終導(dǎo)致環(huán)路熱管出現(xiàn)逆流現(xiàn)象。雖然此實(shí)驗(yàn)通過(guò)改變重力條件使環(huán)路熱管停止失效并可以保持溫度穩(wěn)定，但是由于逆流現(xiàn)象的出現(xiàn)以及蒸發(fā)器與冷凝器的高溫差，使環(huán)路熱管喪失了其高效的傳熱性能，因此無(wú)法作為環(huán)路熱管失效后的再啟動(dòng)手段。

圖6 環(huán)路熱管失效后不停止加熱的再啟動(dòng)溫度變化Fig.6 LHP temperature variation under heating power after failure

3 結(jié) 論

通過(guò)實(shí)驗(yàn)首次驗(yàn)證了環(huán)路熱管在失效后，無(wú)需等待其完全回溫，在降溫過(guò)程中的適當(dāng)時(shí)刻重新加熱蒸發(fā)器，即可使環(huán)路熱管重新啟動(dòng)且保持穩(wěn)定運(yùn)行。

當(dāng)加熱功率較小時(shí)，重力條件是決定再啟動(dòng)速度的主要因素，重力輔助下的環(huán)路熱管再啟動(dòng)速度遠(yuǎn)大于逆重力與水平狀態(tài)下的環(huán)路熱管，且啟動(dòng)后的穩(wěn)態(tài)熱阻也相對(duì)較小。

加熱功率的增加對(duì)重力輔助狀態(tài)下的環(huán)路熱管再啟動(dòng)速度提升有限，但對(duì)逆重力狀態(tài)下的環(huán)路熱管提升顯著。當(dāng)加熱功率較大時(shí)，不同重力條件下的環(huán)路熱管再啟動(dòng)速度相差很小，穩(wěn)態(tài)熱阻也趨于一致。

環(huán)路熱管失效后不關(guān)閉加熱器，通過(guò)抬高冷凝器即增加重力輔助程度的方式可以停止失效，但此操作會(huì)導(dǎo)致環(huán)路熱管出現(xiàn)逆流現(xiàn)象，其穩(wěn)態(tài)傳熱溫差過(guò)大且可能伴隨溫度振蕩現(xiàn)象。