李 遙，劉 昆，趙辰水，王加夏

(江蘇科技大學(xué) 船舶與海洋工程學(xué)院，鎮(zhèn)江 212100)

海洋平臺(tái)生產(chǎn)甲板上集成了復(fù)雜的設(shè)備系統(tǒng)，長(zhǎng)期在惡劣海況工作存在火災(zāi)、爆炸等事故風(fēng)險(xiǎn)[1]．生活樓結(jié)構(gòu)是海洋平臺(tái)的重要組成部分，為海上工作人員提供生存保障，一旦發(fā)生油氣爆炸事故，將直接威脅其內(nèi)部工作人員的生命安全．因此，開(kāi)展油氣爆炸載荷作用下生活樓結(jié)構(gòu)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)分析評(píng)估對(duì)于提升海洋工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)水平、保障人員生命安全具有重要工程意義．在研究結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)響應(yīng)方面，文獻(xiàn)[1-2]研究了油氣泄露對(duì)油氣爆炸載荷的影響，并深入研究了不同場(chǎng)景中油氣爆炸載荷對(duì)結(jié)構(gòu)的損傷程度．文獻(xiàn)[3-4]基于試驗(yàn)和仿真研究了在油氣爆炸載荷作用下不同區(qū)域的爆炸超壓峰值的差異，發(fā)現(xiàn)擁擠狹窄區(qū)域超壓峰值更高．在評(píng)估結(jié)構(gòu)損傷方面，文獻(xiàn)[5]通過(guò)試驗(yàn)和仿真開(kāi)展了油氣爆炸下海洋平臺(tái)波紋防爆墻結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)響應(yīng)研究，繪制了抗爆性能P-I曲線．另外，文獻(xiàn)[6-8]在研究結(jié)構(gòu)抗爆能力時(shí)通過(guò)數(shù)值仿真擬合以及理論推導(dǎo)得到了較為準(zhǔn)確的P-I曲線的解析公式．然而，海洋平臺(tái)油氣爆炸事故前后通常伴隨著可燃?xì)怏w燃燒的高溫環(huán)境，需要考慮高溫對(duì)結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)響應(yīng)的影響．因此，文中以浮式生產(chǎn)儲(chǔ)油卸載裝置(FPSO)生活樓結(jié)構(gòu)為研究對(duì)象，利用有限元軟件ABAQUS建立火災(zāi)爆炸下生活樓結(jié)構(gòu)力學(xué)性能分析數(shù)值仿真模型，分析生活樓結(jié)構(gòu)在火災(zāi)爆炸場(chǎng)景下的損傷變形和能量吸收，并討論抗火標(biāo)準(zhǔn)下生活樓結(jié)構(gòu)的抗爆性能，形成生活樓結(jié)構(gòu)抗爆性能評(píng)估方法．

1 火災(zāi)爆炸下生活樓結(jié)構(gòu)仿真分析

1.1 爆炸事故場(chǎng)景

圖1 FPSO基本結(jié)構(gòu)Fig.1 Generalarrangement of FPSO

圖2 FPSO生活樓前端壁結(jié)構(gòu)Fig.2 Structure of the front wall of Accommodation of FPSO

目前，確定海上結(jié)構(gòu)物油氣爆炸載荷時(shí)，通常采用船級(jí)社及相關(guān)組織規(guī)范推薦的油氣爆炸事故載荷．API[10]基于事故統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)庫(kù)，歸納出了FPSO生活樓區(qū)域的油氣爆炸超壓峰值為0.5 bar．如圖3，基于API給出的油氣爆炸超壓F、超壓持續(xù)時(shí)間td、持續(xù)時(shí)間t關(guān)系曲線，可確定爆炸超壓持續(xù)時(shí)間為0.343 s．文中將超壓峰值為0.5 bar、作用時(shí)間為0.343 s的三角形荷載作為油氣爆炸輸入載荷，分析生活樓結(jié)構(gòu)的應(yīng)力、變形以及吸能等動(dòng)態(tài)響應(yīng)．

圖3 油氣爆炸載荷Fig.3 Oil and gas explosion loads

1.2 標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線下生活樓結(jié)構(gòu)溫度分布

1.2.1 升溫曲線

對(duì)一般火災(zāi)事故下結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)的確定可參考相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線，文中采用國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)化組織(ISO)制定的ISO-834標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線[11]分析生活樓結(jié)構(gòu)在典型受火場(chǎng)景中的溫度場(chǎng)響應(yīng)．ISO-834標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線的數(shù)學(xué)表達(dá)式為：

Tt=20+345 log(8t+1)

(1)

式中：Tt為t時(shí)刻的溫度，℃；t為燃燒時(shí)間，min，t=0時(shí)為常溫．

基于上述標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線的數(shù)學(xué)表達(dá)式，可得升溫曲線(圖4)．

圖4 標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線(ISO-834)Fig.4 Standard fire curve (ISO-834)

文中定義熱源對(duì)受火區(qū)域的溫度變化與標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線的溫度變化相同，來(lái)分析生活樓結(jié)構(gòu)在典型受火場(chǎng)景中的溫度場(chǎng)響應(yīng)．

1.2.2 火災(zāi)事故場(chǎng)景下生活樓結(jié)構(gòu)溫度分布

中國(guó)人的消費(fèi)水平有豪華型、富裕型、一般型、困難型、貧困型五個(gè)層次，其中后三種為平民消費(fèi)，因此,在設(shè)計(jì)夜游項(xiàng)目時(shí),要考慮到消費(fèi)層次的多樣化，既要有高端夜游產(chǎn)品,如音樂(lè)會(huì)、講座、沙龍等，也要有適合平民消費(fèi)的旅游產(chǎn)品,如廣場(chǎng)休閑、商業(yè)街購(gòu)物等。如今,夜游活動(dòng)趨向大眾化，不同年齡階段的人群均參與夜間旅游，考慮到不同年齡消費(fèi)群體的不同特征，夜間旅游活動(dòng)既要有適宜年輕人群消費(fèi)的KTV、酒吧、健身所等時(shí)尚場(chǎng)所，又要有適合中老年人群的公園、河湖等較為寧?kù)o的場(chǎng)所?？傊?，在夜游產(chǎn)品的設(shè)計(jì)上應(yīng)有動(dòng)有靜、有高端有低端，以滿足消費(fèi)群體的多樣化需求。

在確定標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線下FPSO生活樓結(jié)構(gòu)火災(zāi)場(chǎng)景下溫度分布時(shí)，做出基本假設(shè)：① 生活樓結(jié)構(gòu)全部由鋼材構(gòu)成，不考慮防火保護(hù)層；② 不考慮生活樓內(nèi)部布置物品的影響；③ 不斷連接的構(gòu)件在無(wú)限遠(yuǎn)處為常溫，即20℃．

(1) 數(shù)值仿真模型

利用有限元軟件ABAQUS的熱力學(xué)仿真模塊進(jìn)行溫度分布計(jì)算．圖5為生活樓結(jié)構(gòu)有限元模型，采用殼單元建模，網(wǎng)格類型為DS4(殼單元四邊形熱傳導(dǎo)分析單元)，全局網(wǎng)格尺寸為200 mm．材料為船用A級(jí)鋼，表1為材料基本參數(shù)；表2為歐洲標(biāo)準(zhǔn)(EC3)[12]給出的高溫下船用A級(jí)鋼的熱分析參數(shù)，取對(duì)流換熱系數(shù)hs=25W/(m2·℃)，線膨脹系數(shù)αs=1.4×10-5．由于材料密度與泊松比在高溫下變化不明顯，因此忽略高溫的影響．仿真取救生艇前側(cè)艙壁為受火區(qū)域(圖5中標(biāo)記區(qū)域)，即由第2、3層前端壁在側(cè)面的延伸部分組成的區(qū)域．生活樓底部四邊施加剛性固定約束．另外，考慮到生活樓結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性，文中在保證計(jì)算合理性的前提下，對(duì)尺寸相對(duì)較小的構(gòu)件進(jìn)行了一定的簡(jiǎn)化與等效處理，忽略結(jié)構(gòu)中較小的肘板、加強(qiáng)材等對(duì)結(jié)構(gòu)抗爆性能影響較小及吸能能力較弱的構(gòu)件，將加強(qiáng)筋翼板以等效厚度形式平均到加強(qiáng)筋腹板上．

圖5 生活樓結(jié)構(gòu)有限元模型Fig.5 Finite element model of accommodation

表1 材料參數(shù)Table 1 Material parameters

表2 高溫下材料參數(shù)

(2) 結(jié)果分析

受火1 min后生活樓結(jié)構(gòu)的溫度分布如圖6，可以看出由于受火時(shí)間較短，生活樓結(jié)構(gòu)的溫度變化較小，最高溫度為23.2℃，出現(xiàn)在第3層前端壁加強(qiáng)筋之間的面板中部．受火區(qū)域的第2層端壁板厚與加筋尺寸均大于第3層，熱傳導(dǎo)范圍更大，因此在受火后第3層前端壁的溫度上升速度要高于第2層．另外，前端壁直接受火區(qū)域與背部加筋及相鄰的非直接受火前端壁板面間存在熱傳導(dǎo)效應(yīng)，越接近直接受火區(qū)域溫度越高．

圖6 受火1min后的結(jié)構(gòu)溫度分布Fig.6 Temperature distribution after 1 min of fire

表3為生活樓結(jié)構(gòu)前端壁在不同受火時(shí)間下的最高溫度分布情況，從表中可以看出隨著受火時(shí)間的增加，生活樓結(jié)構(gòu)的最高溫度持續(xù)增加，但溫度上升速度較慢，在受火50 min后，結(jié)構(gòu)最高溫度超過(guò)600 ℃．此時(shí)高溫對(duì)的結(jié)構(gòu)影響將逐漸凸顯，有必要研究高溫下結(jié)構(gòu)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)．

表3 不同受火時(shí)間下生活樓前側(cè)端壁溫度

1.3 油氣火災(zāi)爆炸下生活樓結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)響應(yīng)分析

基于生活樓結(jié)構(gòu)的溫度分布，進(jìn)行生活樓結(jié)構(gòu)響應(yīng)分析．網(wǎng)格類型選取S4R(殼單元四邊形縮減積分單元)，全局網(wǎng)格尺寸為200 mm．生活樓底部四邊施加剛性固定約束．在高溫材料模型基礎(chǔ)上采用Cowper-Symonds本構(gòu)以考慮材料應(yīng)變率效應(yīng)，塑性失效應(yīng)變?nèi)?.3[13]．油氣爆炸載荷采用超壓峰值為0.5 bar的三角形荷載，作用時(shí)間為0.343 s，載荷均勻施加在整個(gè)前端壁上．文中針對(duì)先發(fā)生火災(zāi)后發(fā)生爆炸的工況，忽略爆炸載荷對(duì)溫度場(chǎng)的影響．仿真采用ABAQUS軟件提供的順序熱—力耦合的方式先進(jìn)行熱分析，再將得到的溫度分布作為預(yù)定義場(chǎng)進(jìn)行力學(xué)分析．

油氣爆炸載荷作用下不同受火時(shí)刻生活樓結(jié)構(gòu)的損傷情況如圖7，從圖中可以看出受火時(shí)間t長(zhǎng)短對(duì)爆炸下生活樓結(jié)構(gòu)響應(yīng)有較大影響，直接受火區(qū)域的響應(yīng)最明顯．當(dāng)受火1 min時(shí)，結(jié)構(gòu)直接受火區(qū)域溫度上升很小，爆炸載荷作用下受火區(qū)域結(jié)構(gòu)響應(yīng)并不明顯；當(dāng)受火10 min時(shí)，爆炸載荷作用下高響應(yīng)區(qū)域集中于受火區(qū)域，在加筋與端壁及甲板與端壁接觸區(qū)域出現(xiàn)明顯的應(yīng)力集中，受火前端壁第3層結(jié)構(gòu)開(kāi)始出現(xiàn)明顯的塑性變形．受火50 min時(shí)，爆炸載荷作用下結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力達(dá)到405.4 MPa，主要出現(xiàn)在加筋與端壁、加筋與甲板的接觸位置．高溫區(qū)域的結(jié)構(gòu)與常溫區(qū)域結(jié)構(gòu)相比，應(yīng)力水平更高．這是由于此時(shí)鋼材的強(qiáng)度、剛度嚴(yán)重衰減，結(jié)構(gòu)喪失了原有的承載能力．結(jié)構(gòu)受到爆炸沖擊載荷作用，更易發(fā)生結(jié)構(gòu)損壞．同時(shí)，受火區(qū)域?yàn)橥怙h結(jié)構(gòu)，支撐構(gòu)件較少，受爆炸沖擊時(shí)更容易產(chǎn)生損傷變形．另外，由于熱傳導(dǎo)效應(yīng)，臨近受火區(qū)域的結(jié)構(gòu)溫度也有升高，結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、剛度發(fā)生衰減，易發(fā)生變形．

圖7 不同時(shí)刻生活樓結(jié)構(gòu)的損傷情況Fig.7 Damage of accommodation at different times

隨著受火時(shí)間的增加，爆炸引起的生活樓結(jié)構(gòu)變形也越來(lái)越大．如圖8，受火50 min時(shí)前端壁直接受火區(qū)域最大變形為317.2 mm，最大變形出現(xiàn)在前端壁直接受火區(qū)域中部偏外側(cè)板架處，該處為前端壁的延伸結(jié)構(gòu)，支撐結(jié)構(gòu)較少．結(jié)構(gòu)最大等效塑性應(yīng)變?yōu)?.03．此時(shí)結(jié)構(gòu)最高溫度超過(guò)600 ℃，結(jié)構(gòu)承載力明顯下降，但結(jié)構(gòu)未出現(xiàn)局部失效現(xiàn)象．

圖8 50 min時(shí)生活樓結(jié)構(gòu)的變形情況Fig.8 Deformation of accommodation at 50 min

生活樓各層結(jié)構(gòu)在油氣爆炸載荷作用下的吸能情況如圖9、表4，可以發(fā)現(xiàn)生活樓前端壁結(jié)構(gòu)為主要吸能結(jié)構(gòu)，吸能占比達(dá)到了78.1%．其中，前端壁第3層前端壁為主要吸能構(gòu)件，吸能曲線趨勢(shì)為先上升后相對(duì)平穩(wěn)；第3層前端壁吸能曲線沒(méi)有明顯的平臺(tái)時(shí)期，吸能隨時(shí)間的增加不斷增大．第2、3層前端壁均有部分區(qū)域受火，因此第2層前端壁結(jié)構(gòu)也通過(guò)結(jié)構(gòu)塑性變形吸收了部分能量．

圖9 生活樓前端壁結(jié)構(gòu)能量吸收(50 min)Fig.9 Structural energy absorption of the front bulkhead of accommodation(50 min)

表4 生活樓結(jié)構(gòu)構(gòu)件吸能比例

2 抗火標(biāo)準(zhǔn)下生活樓結(jié)構(gòu)響應(yīng)分析

規(guī)范要求FPSO生活樓結(jié)構(gòu)需具備“A-60”級(jí)標(biāo)準(zhǔn)[14]的抗火能力，即要求受火60 min時(shí)，受阻燃材料保護(hù)一側(cè)溫度升高不大于140 ℃．文中假設(shè)結(jié)構(gòu)達(dá)到“A-60”抗火標(biāo)準(zhǔn)極限狀態(tài)，即經(jīng)阻燃材料保護(hù)后，生活樓前端壁表面溫度達(dá)到160℃．除溫度外有限元參數(shù)設(shè)置均與上節(jié)相同，對(duì)生活樓結(jié)構(gòu)在抗火極限狀態(tài)下開(kāi)展油氣爆炸沖擊載荷數(shù)值仿真分析，結(jié)果如圖10．從圖中可以看出，生活樓結(jié)構(gòu)主要響應(yīng)區(qū)域?yàn)榈?層前端壁及其后部的骨材，第3層前端壁兩側(cè)延伸端壁(圖10(b))與第3層甲板間出現(xiàn)明顯的應(yīng)力集中現(xiàn)象，抗火極限下生活樓最大應(yīng)力值為345.2 MPa．為了進(jìn)一步研究高溫對(duì)于油氣爆炸作用下生活樓結(jié)構(gòu)的影響，列出了3種溫度的工況下時(shí)生活樓結(jié)構(gòu)的損傷變形結(jié)果及吸能情況，如表5和圖11．

圖10 結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖Fig.10 Stress cloud of the structure

表5 結(jié)構(gòu)損傷變形及吸能情況Table 5 Damage and deformation of the structureand energy absorption

圖11 生活樓前端壁結(jié)構(gòu)能量吸收Fig.11 Structural energy absorption of the front bulkhead of accommodation

如表5，雖然抗火極限狀態(tài)工況(160℃)和常溫(20℃)工況下生活樓前端壁溫度相差140℃，但生活樓結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)變形和總吸能均沒(méi)有明顯的差距．抗火極限狀態(tài)工況和常溫工況最大變形和總吸能與600℃的工況相比均有極大的差距．前端壁結(jié)構(gòu)為生活樓的主要抗爆吸能結(jié)構(gòu)，圖11給出了抗火極限狀態(tài)工況和常溫工況下，前端壁結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)吸能情況．從圖中可以發(fā)現(xiàn)，兩種工況下前端壁的主要吸能構(gòu)件均為第3層前端壁，吸能占比均高達(dá)99%．另外，吸能曲線存在明顯的平臺(tái)期，0.2 s后吸能幾乎不再增大，結(jié)構(gòu)不再發(fā)生塑性變形．由此可見(jiàn)，溫度對(duì)生活樓結(jié)構(gòu)響應(yīng)的影響更多的體現(xiàn)在高溫作用的時(shí)候；生活樓結(jié)構(gòu)在耐火極限溫度下，結(jié)構(gòu)受到典型油氣爆炸載荷作用出現(xiàn)的損傷變形與常溫下的結(jié)果并無(wú)明顯差異．

3 生活樓結(jié)構(gòu)抗爆性能評(píng)估方法

基于上述數(shù)值仿真方法及結(jié)論，繪制生活樓結(jié)構(gòu)在油氣爆炸載荷作用下的P-I曲線．在生活樓有限元模型設(shè)置參數(shù)的基礎(chǔ)上，通過(guò)調(diào)整油氣爆炸載荷超壓峰值與作用時(shí)間的組合關(guān)系，形成若干組不同的油氣爆炸荷載作為仿真的載荷輸入，其中，超壓峰值范圍取0.2～4 bar；載荷作用時(shí)間范圍取0.01～-0.1 bar·s．計(jì)算得到的不同超壓峰值、沖量下的生活樓結(jié)構(gòu)損傷變形如圖12．

圖12 不同載荷下生活樓結(jié)構(gòu)最大變形Fig.12 Maximum deformation of accommodation under different loads

從圖中可以看出，生活樓結(jié)構(gòu)最大變形與超壓峰值與沖量均存在正相關(guān)關(guān)系，當(dāng)沖量大小不變時(shí)，超壓峰值越高，生活樓結(jié)構(gòu)的變形量越大；而當(dāng)超壓峰值不變時(shí)，沖量的越大，生活樓結(jié)構(gòu)的變形量也會(huì)隨之增大．但值得注意的是，結(jié)構(gòu)變形量并不會(huì)隨著沖量的增大而無(wú)限制增大，這是由于油氣爆炸是一個(gè)短暫的過(guò)程，油氣爆炸沖擊載荷則是動(dòng)態(tài)載荷，若載荷作用時(shí)間超過(guò)結(jié)構(gòu)固有周期的3倍，整個(gè)過(guò)程就可看做是準(zhǔn)靜態(tài)加載[15]，此時(shí)即使沖量繼續(xù)增大，結(jié)構(gòu)變形量也不會(huì)發(fā)生明顯變化，只有繼續(xù)提高超壓峰值，結(jié)構(gòu)變形才會(huì)繼續(xù)增大．此外，最大變形位置始終出現(xiàn)在受火區(qū)域．

為了同時(shí)考慮超壓峰值與沖量對(duì)生活樓結(jié)構(gòu)損傷變形的影響，文中采用文獻(xiàn)[16]提出的適用于爆炸下結(jié)構(gòu)大變形情況的“等損傷模型”建立生活樓結(jié)構(gòu)P-I抗爆曲線，基本公式為：

(P-P0)(I-I0)=DN

(2)

式中：P0為使結(jié)構(gòu)發(fā)生塑性變形的最小超壓峰值，可看作為準(zhǔn)靜態(tài)漸近線；I0為使結(jié)構(gòu)發(fā)生塑性變形的最小沖量，可看作為沖量漸近線；DN為損傷等級(jí)準(zhǔn)數(shù)．

DN損傷等級(jí)準(zhǔn)數(shù)即指仿真定義的結(jié)構(gòu)失效應(yīng)變?chǔ)與r，當(dāng)DN<0時(shí)，生活樓結(jié)構(gòu)處于彈性變形范圍，屬于輕微損傷變形；當(dāng)00.3時(shí)，生活樓結(jié)構(gòu)出現(xiàn)較大的塑性變形，結(jié)構(gòu)發(fā)生失效，屬于重大損傷變形．

基于損傷模型，以計(jì)算結(jié)束時(shí)刻生活樓結(jié)構(gòu)最大等效塑性應(yīng)變?yōu)橐罁?jù)，對(duì)大量數(shù)值仿真計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分類整理，分別分為εcr<0、0<εcr<0.3、εcr>0.3三個(gè)區(qū)域，并對(duì)使生活樓結(jié)構(gòu)失效應(yīng)變?chǔ)與r=0與εcr=0.3的超壓峰值、沖量數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，形成生活樓結(jié)構(gòu)抗爆性能評(píng)估P-I曲線，如圖13．

圖13 生活樓結(jié)構(gòu)P-I抗爆性能評(píng)估曲線Fig.13 P-I anti-explosion evaluation curve of accommodation

從圖中可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)超壓峰值低于0.4 bar或沖量低于0.005 3 bar·s時(shí)，生活樓結(jié)構(gòu)基本處于彈性響應(yīng)階段，結(jié)構(gòu)未出現(xiàn)塑性變形；當(dāng)超壓峰值高于0.4 bar且低于2.01 bar或沖量高于0.005 3 bar·s且低于0.031 bar·s時(shí)，生活樓結(jié)構(gòu)進(jìn)入塑性響應(yīng)階段，根據(jù)超壓峰值或沖量與輕微損傷與嚴(yán)重?fù)p傷漸近線的相對(duì)位置可以判斷出結(jié)構(gòu)是剛開(kāi)始發(fā)生塑性變形或是結(jié)構(gòu)塑性變形已達(dá)到失效臨界位置；當(dāng)超壓峰值高于2.93 bar或沖量低于0.061bar·s時(shí)，生活樓結(jié)構(gòu)發(fā)生局部結(jié)構(gòu)失效，隨著超壓峰值與沖量的繼續(xù)增加，結(jié)構(gòu)失效范圍隨之不斷增大．

4 結(jié)論

采用ABAQUS軟件對(duì)火災(zāi)爆炸場(chǎng)景下FPSO生活樓結(jié)構(gòu)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算，分析了高溫對(duì)結(jié)構(gòu)抗爆性能的影響，并形成了評(píng)估生活樓結(jié)構(gòu)損傷情況的P-I曲線．

(1) 火災(zāi)初期，構(gòu)件溫度上升較小，溫度對(duì)爆炸載荷下結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)響應(yīng)的影響可忽略不計(jì)；隨著火災(zāi)持續(xù)進(jìn)行，受火區(qū)域的構(gòu)件溫度達(dá)到600℃左右時(shí)，其強(qiáng)度、剛度發(fā)生衰減嚴(yán)重，爆炸載荷下結(jié)構(gòu)的損傷變形遠(yuǎn)高于常溫區(qū)域，結(jié)構(gòu)已經(jīng)失效．

(2) 在耐火極限溫度下，生活樓結(jié)構(gòu)受到油氣爆炸載荷，最大變形與常溫下的結(jié)果差異很小，且集中出現(xiàn)在受火區(qū)域及其相鄰區(qū)域，結(jié)構(gòu)并未出現(xiàn)失效．由此可見(jiàn)，溫度對(duì)生活樓結(jié)構(gòu)響應(yīng)的影響更多的體現(xiàn)在高溫范圍．

(3) 基于大量數(shù)值仿真分析結(jié)果，繪制的生活樓結(jié)構(gòu)對(duì)應(yīng)的抗爆P-I曲線，可通過(guò)確定的爆炸超壓峰值及作用時(shí)間，快速、準(zhǔn)確的評(píng)估生活樓結(jié)構(gòu)的損傷情況．