魏光輝， 潘曉東

(陸軍工程大學(xué)石家莊校區(qū) 電磁環(huán)境效應(yīng)重點實驗室，河北，石家莊 050003)

隨著信息技術(shù)的高速發(fā)展，電子信息設(shè)備輻射功率不斷攀升，電磁環(huán)境日趨惡劣，電磁干擾現(xiàn)象層出不窮.電磁輻射敏感性測試在評價設(shè)備抗電磁干擾能力、揭示電磁輻射敏感通道與作用機理、對癥下藥進行電磁防護加固等方面發(fā)揮了越來越大的作用.目前，傳統(tǒng)的全電平電磁輻射效應(yīng)測試方法已經(jīng)成熟[1]，但仍難以解決大尺寸受試設(shè)備、互聯(lián)系統(tǒng)的強場電磁輻射效應(yīng)測試難題，發(fā)展電磁環(huán)境高效模擬技術(shù)、電磁輻射效應(yīng)等效測試方法，解決等效測試方法與傳統(tǒng)全電平電磁輻照法測試結(jié)果的一致性問題是該領(lǐng)域的研究重點和熱點[2].為此，相繼發(fā)展了大電流注入[3-4]、直接電流注入[5-6]等共模電流注入測試方法和差模注入-線性外推[7-8]、接地電流注入[9]等差模電流注入測試方法，一定程度上解決了線纜束、天線與同軸線纜、地線耦合導(dǎo)致的強場電磁輻射效應(yīng)測試技術(shù)難題，但難以全面反映受試設(shè)備的多徑電磁輻射耦合交聯(lián)問題，導(dǎo)致測試結(jié)果與全電平電磁輻照法的相關(guān)性變差.

混響室是一種內(nèi)部具有攪拌器的高品質(zhì)因數(shù)屏蔽腔體，利用金屬表面的高反射特性，使電磁波在腔體內(nèi)部反復(fù)反射，達到電磁能量高效利用、以較低輸入功率激發(fā)強場電磁環(huán)境的目的；攪拌器通過不斷改變電磁場的邊界條件，在測試區(qū)域內(nèi)形成各向同性、隨機極化、統(tǒng)計均勻的電磁環(huán)境，特別適合進行受試設(shè)備(EUT)強場電磁輻射效應(yīng)測試[10].為此，國際電工委員會標準IEC 61000-4-21給出了混響室條件下的輻射敏感度測試方法：通過測量混響室的空載歸一化場強和EUT加載前后的參考天線校準系數(shù)，確定混響室的加載系數(shù)，進而給出加載后的歸一化場強；根據(jù)混響室的輸入功率、加載歸一化場強，計算EUT加載后的混響室最大場強；基于EUT受擾與場強最大值相關(guān)，通過調(diào)節(jié)混響室的輸入功率來控制測試區(qū)域場強的最大值，完成EUT輻射敏感度的測試.

由于混響室內(nèi)的歸一化場強基于其立方體測試區(qū)域8個頂點處電場強度的最大值統(tǒng)計得出，混響室內(nèi)電場統(tǒng)計均勻、各向同性的前提是攪拌位置數(shù)和每一位置的場分布模式數(shù)足夠多，而按標準進行校準和效應(yīng)測試時攪拌位置數(shù)僅有12～50，難以完全滿足電場分布統(tǒng)計均勻的要求.在攪拌位置數(shù)有限的情況下，不同位置的電場強度最大值存在不確定性且隨著攪拌步數(shù)N變化，校準位置出現(xiàn)的電場強度最大值，EUT所在位置未必能夠經(jīng)歷.圖1所示是混響室中固定位置某一電場分量最大值相對于測試空間電場振幅平均值的標準概率密度分布曲線[11]. 隨著攪拌位置數(shù)N的增加，電場分量的期望值逐步提高，但分布范圍逐步縮小，攪拌位置數(shù)高達100時，電場最大值的變化范圍仍高達7 dB以上.攪拌器步進一周，不同位置處的電場最大值差別很大.另外，混響室不同位置出現(xiàn)場強最大值時的極化方向不同且不可控，最大場強值難以與EUT的敏感方向?qū)?yīng)，從而導(dǎo)致測試結(jié)果存在較大差異.上述兩方面問題導(dǎo)致混響室環(huán)境電磁輻射敏感度測試結(jié)果重復(fù)性差、且與均勻場環(huán)境測試結(jié)果相關(guān)性差，制約了標準的推廣應(yīng)用.

圖1 電場分量相對其均值的標準概率密度分布[11]Fig.1 Normalized PDF of the maximum of an electric field component relative to mean[11]

為解決上述問題，發(fā)展了一種基于干擾概率的混響室環(huán)境電輻射敏感度測試方法，給出了EUT臨界干擾場強度量公式.經(jīng)過多年的系統(tǒng)研究，基本解決了上述理論基礎(chǔ)和關(guān)鍵技術(shù)[12-15]，但如何結(jié)合工程實際，形成簡便易行、便于第三方應(yīng)用的測試方法與測試流程，提高測試準確度，尚有許多問題需要破解，本文試圖彌補這一缺憾.

1 基于干擾概率的電磁輻射敏感度混響室測試理論

由于混響室中電磁場分布特性與傳統(tǒng)均勻場測試環(huán)境有顯著的差異，要保證在混響室中獲取的EUT電磁輻射敏感度測試結(jié)果與均勻場環(huán)境一致，需要建立混響室與均勻場之間的關(guān)聯(lián)關(guān)系.

1.1 臨界輻射干擾場強計算公式

AMADOR等[16-17]以混響室場強直角分量的幅值服從瑞利分布、而場強直角分量的幅值大于等于受試設(shè)備的臨界輻射干擾場強Es時EUT受到干擾為依據(jù)，從統(tǒng)計分析入手，提出了通過EUT的干擾概率來計算混響室測試環(huán)境EUT臨界輻射干擾場強的方法，建立了混響室環(huán)境EUT臨界干擾場強的計算公式：

(1)

式中P為EUT在攪拌器步進一周的N個位置中受干擾的概率，σ可由混響室測試區(qū)域某一固定位置在N個攪拌狀態(tài)的場強直角分量Exn來確定.

(2)

上述方法通過干擾概率來計算EUT的臨界輻射干擾場強，為混響室環(huán)境EUT臨界輻射干擾場強測試提供了一種新穎的思路，但其推導(dǎo)過程中未能考慮EUT電磁耦合敏感方向與電場極化方向之間的差異，公式(1)不具有普適性.

由于混響室中的電磁環(huán)境比較復(fù)雜，根據(jù)EUT外部的電場很難對EUT所面臨的輻射場強進行準確度量.按照AMADOR等[16-17]處理問題的思路，假定EUT場路耦合的等效天線耦合特性與電磁場分布無關(guān)、EUT的敏感元件接收功率/電壓達到其臨界干擾功率/電壓時EUT即可受到干擾.在此基礎(chǔ)上，將EUT的敏感元件等效為接收天線負載，令混響室與均勻場中敏感元件的臨界干擾功率/電壓相等，胡德州等[12-13]推導(dǎo)了混響室條件下設(shè)備臨界輻射干擾場強瞬時值的普適計算公式：

(3)

式中P、σ的含義與式(1)相同，Dmax為EUT場路耦合等效天線的方向性系數(shù)最大值.

若臨界干擾場強用有效值ESE表示，測試區(qū)域某一固定位置的電場強度在混響室攪拌器步進一周的N個位置的有效均值為E0(第n個攪拌位置時的有效值為E0n)，則

(4)

(5)

若攪拌器步進一周的N個位置中EUT受擾Ns次，干擾概率P可用其估計值代替：

(6)

E0通過測量確定后，只要知道EUT場路耦合等效天線的方向性系數(shù)最大值Dmax，即可根據(jù)式(5)計算EUT的臨界干擾場強.

1.2 等效天線方向性系數(shù)最大值的近似估計

圖2 孔縫耦合Dmax的取值范圍Fig.2 The range of the estimate for aperture coupling Dmax

線纜耦合分為差模耦合與共模耦合兩種情況，Dmax的分布規(guī)律大不相同.線纜差模耦合時，95%置信度對應(yīng)的Dmax的置信區(qū)間及其對數(shù)中值如圖3所示[14]，在線纜長度大于半個波長后，Dmax幾乎隨線纜長度增加而周期性變化；而線纜共模耦合時，Dmax隨線纜長度增加而波動性增加[15]，圖4同時給出了95%置信度對應(yīng)的線纜共模耦合Dmax置信區(qū)間的Matlab編程計算結(jié)果和FEKO軟件仿真結(jié)果，從圖中可以看出：FEKO軟件仿真結(jié)果相當(dāng)于Matlab編程計算給出的Dmax線性比例中值.

圖3 線纜差模耦合Dmax的取值范圍Fig.3 The Dmax range of the estimate for differential-mode coupling by transmission lines

圖4 線纜共模耦合Dmax的取值范圍Fig.4 The Dmax range of the estimate for common-mode coupling by transmission lines

1.3 等效天線方向性系數(shù)的選取原則

EUT的電磁輻射效應(yīng)不同，如阻塞、虛警、死機、重啟、功能紊亂等，其有效電磁輻射耦合通道隨之改變.同時，不同耦合通道的電磁輻射耦合效率大不相同，確定EUT的等效方向性系數(shù)必須統(tǒng)籌考慮效應(yīng)類型、耦合效率和線纜、EUT電尺寸等多方面因素.

① 用頻設(shè)備阻塞、虛警與損傷效應(yīng).

阻塞效應(yīng)源于電路的非線性，干擾信號增強導(dǎo)致有用信號增益降低所致；虛警效應(yīng)源于干擾信號對用頻設(shè)備的直接作用，將干擾信號作為有用信號進行處理所致；損傷效應(yīng)源于高電壓、大功率信號輸入，超過射頻前端的損傷閾值所致.盡管天線、線纜、孔縫耦合均能夠?qū)е律鲜?種效應(yīng)，但由于天線耦合效率遠高于線纜和孔縫，用頻設(shè)備普遍具備接收天線，接收天線才是用頻設(shè)備出現(xiàn)上述多種效應(yīng)的有效電磁輻射耦合通道.因此，采用混響室測試用頻設(shè)備的電磁輻射敏感度時，直接用天線系數(shù)代替Dmax即可.對射頻前端之外的電磁輻射損傷效應(yīng)，歸入下述強場電磁輻射效應(yīng)進行處理.

② 強場電磁輻射效應(yīng).

強場電磁輻射效應(yīng)主要包括：死機、重啟、功能紊亂(顯示亂碼、功能失效)和硬損傷等4種類型；除了前述射頻前端硬損傷外，導(dǎo)致其他強場電磁輻射效應(yīng)的根本原因一般為地電位波動[19]，其電磁輻射耦合的主要通道是接地線或輸入、輸出共地線纜.采用混響室測試該類設(shè)備的電磁輻射敏感度時，應(yīng)該按EUT接地線或共地線纜的電長度，采用線纜共模耦合等效天線方向性系數(shù)代替Dmax，計算受試系統(tǒng)的臨界輻射干擾場強Es.

從圖4仿真結(jié)果可見，線纜共模耦合等效天線方向性系數(shù)隨線纜電長度的增加波動增加，其原因是線纜長度大于半波長時，線纜中不同線元的電磁輻射在空間不同位置同相或反相迭加，增強了電磁輻射的方向性.

當(dāng)線纜長度較長時，一方面線纜彎曲導(dǎo)致其等效天線方向性系數(shù)下降；另一方面，線纜越長其電磁輻射接收能力越弱. 圖5所示為平面波均勻輻照下1 m長同軸電纜外導(dǎo)體感應(yīng)電流幅頻曲線的計算結(jié)果[19]，當(dāng)線纜長度接近半波長的奇數(shù)倍時感應(yīng)電流出現(xiàn)極大值，輻射頻率越高，歸一化電流幅值越低，線纜長度大于3.5個波長時，其電磁輻射選頻特性已不明顯.

因此，綜合考慮線纜彎曲導(dǎo)致等效天線方向性系數(shù)下降和線纜長度L>3.5λ時線纜選頻特性已不明顯兩方面因素，當(dāng)線纜長度L<3.5λ時，采用線纜共模耦合等效天線方向性系數(shù)對數(shù)中值的平滑線代替Dmax，當(dāng)L≥3.5λ時Dmax取整不再變化.為方便計算，給出Dmax估值的數(shù)學(xué)擬合估值公式：

(7)

圖5 1m長線纜的感應(yīng)電流幅頻曲線Fig.5 The coupling feature of coaxial cable for electromagnetic radiation

當(dāng)EUT具有多根不同長度的接地線或共地線纜時，應(yīng)根據(jù)測試頻率選擇與半波長較接近的線纜長度計算Dmax的估值.

③ 測控設(shè)備的擾動效應(yīng).

測控設(shè)備的擾動效應(yīng)源于干擾信號與有用信號的迭加，屬于差模干擾范疇，采用混響室進行效應(yīng)試驗時需要考慮線纜差模耦合、共模耦合和殼體孔縫耦合哪個效率更高.圖5說明線纜耦合在低頻段效率較高，而殼體孔縫耦合低頻效率很低，頻率越高耦合效率越高.因此，導(dǎo)致受試測控設(shè)備出現(xiàn)擾動效應(yīng)時，低頻段以線纜耦合為主，高頻段以孔縫耦合為主.

比較圖2、圖3孔縫耦合、線纜差模耦合Dmax取值范圍的對數(shù)中值可以發(fā)現(xiàn)：在低頻段線纜差模耦合與孔縫耦合的Dmax取值相差較小，高頻段孔縫耦合的Dmax明顯高于線纜差模耦合的Dmax.因此，當(dāng)受試測控設(shè)備在線纜差模耦合、孔縫耦合聯(lián)合作用下出現(xiàn)擾動效應(yīng)時，等效天線方向性系數(shù)最大值Dmax可以用統(tǒng)一的擬合公式來估值：

(8)

當(dāng)線纜長度L<3.5λ時，a=L；否則a為包圍EUT的最小球體半徑.

若EUT采用屏蔽線纜，其差模干擾信號源于線纜屏蔽層的共模感應(yīng)電流，當(dāng)線纜長度L<3.5λ時，應(yīng)采用式(7)計算Dmax的估值；否則，應(yīng)按式(8)進行計算.

1.4 攪拌次數(shù)和干擾概率的選取

混響室內(nèi)電磁環(huán)境統(tǒng)計均勻、各向同性是電磁場多模式、多狀態(tài)統(tǒng)計分析的結(jié)果，混響室模式數(shù)密度再高，離開攪拌器多狀態(tài)的貢獻，其電磁環(huán)境也難以達到統(tǒng)計均勻.因此，為實現(xiàn)混響室與均勻場環(huán)境電磁輻射敏感度測試的等效性，在混響室環(huán)境進行電磁輻射效應(yīng)測試時，攪拌次數(shù)必須足夠多，出現(xiàn)干擾的概率也需適當(dāng)，不能過大或過小，以降低統(tǒng)計誤差.

針對上述問題，胡德州等[18]進行了系統(tǒng)的仿真分析和試驗驗證[18]，結(jié)果表明：混響室的攪拌次數(shù)、測試時的干擾概率是影響測試結(jié)果準確性的主要因素.測試誤差隨攪拌次數(shù)的增加單調(diào)降低，攪拌次數(shù)小于20時，測試誤差隨攪拌次數(shù)增加迅速降低；攪拌次數(shù)在30左右時即可對混響室內(nèi)電場強度有效均值E0進行較為準確的估計，由此帶來的測試誤差控制在10%之內(nèi)；攪拌次數(shù)再增加，測試誤差的下降速率減緩，對測試誤差降低的貢獻不再顯著.無論混響室攪拌次數(shù)大小，測試過程中受試系統(tǒng)的干擾概率過高或過低都會導(dǎo)致臨界干擾場強測試誤差的增加，干擾概率取10%～60%比較適宜，與均勻場測試相比，誤差能夠控制在3 dB左右，如圖6所示[18].干擾概率再增加，不僅會造成混響室電磁激勵能量的浪費，同時還會導(dǎo)致測試誤差增加.

圖6 干擾概率和攪拌次數(shù)N對ES測試誤差的影響Fig.6 Influence of and N on the test error of ES

綜上所述，只要根據(jù)EUT的效應(yīng)類型合理選擇其等效天線方向性系數(shù)最大值Dmax，效應(yīng)測試過程中使混響室的攪拌位置數(shù)達到30左右、調(diào)節(jié)混響室饋入功率使EUT的干擾概率達到10%～60%，在測試區(qū)域某一固定位置測試電場強度的有效值，按式(5)計算混響室測試環(huán)境的有效場強均值E0，最后按式(4)計算EUT的臨界干擾場強有效值ESE，即可得到與均勻場測試環(huán)境等效的測試輻射敏感度.

2 電磁輻射敏感度混響室測試流程

由前述可知：在混響室環(huán)境測試EUT的電磁輻射敏感度時，若采用基于干擾概率的方法計算EUT的臨界干擾場強，則無需事先確定混響室加載前后的歸一化場強，只要在測試過程中測試某一固定位置的輻射場強即可.因此，只要通過定期校準保證混響室電磁環(huán)境的各向同性、統(tǒng)計均勻，在每次對EUT進行電磁輻射敏感度測試時，不用單獨進行加載前后的混響室校準，大幅度降低了測試工作量，測試流程簡述如下.

① 規(guī)劃攪拌器步進規(guī)則.

根據(jù)混響室的攪拌器數(shù)量，規(guī)劃攪拌器步進規(guī)則，使攪拌器步進一周的混響室攪拌位置數(shù)達到30左右，最好在30～50之間且使各個攪拌器等角度步進的位置數(shù)大致相等.

② 混響室饋入功率預(yù)調(diào)節(jié).

根據(jù)EUT測試要求，選定測試頻率，設(shè)定混響室激勵天線的初始饋入功率，對EUT進行電磁輻射效應(yīng)快速測試，監(jiān)視或檢測確定EUT的效應(yīng)類型；參照變步長升降法[19]調(diào)節(jié)混響室激勵天線的饋入功率，在攪拌器步進一周的過程中，使EUT出現(xiàn)某一效應(yīng)或多種效應(yīng)的概率分別達到10%～60%.

③ EUT電磁輻射效應(yīng)測試.

④ 確定EUT等效天線方向性系數(shù)最大值.

根據(jù)EUT出現(xiàn)的電磁輻射效應(yīng)及EUT、線纜電尺寸，按1.3節(jié)給出的EUT電磁輻射耦合等效天線方向性系數(shù)的選取原則，分別采用用頻設(shè)備天線系數(shù)或按式(7)、式(8)計算，確定EUT等效天線方向性系數(shù)最大值的估計值.

⑤ EUT臨界干擾場強的定量計算.

(9)

⑥ 測定EUT的臨界干擾場強曲線.

改變測試頻率，重復(fù)上述測試步驟(2)～(5)，測試確定不同頻率對應(yīng)的EUT臨界干擾場強，給出不同效應(yīng)對應(yīng)的EUT臨界干擾場強曲線.

3 試驗驗證

為了驗證電磁輻射敏感度混響室測試方法的準確性，選擇某型軍用超短波通信電臺為EUT，分別在均勻場和混響室電磁環(huán)境進行帶外臨界干擾場強測試.受試電臺正常工作電壓為20 V，在電磁輻射作用下，電源模塊輸出電壓隨輻射強度增加出現(xiàn)小幅單調(diào)下降或升高(與輻射頻率有關(guān))，繼續(xù)增加輻射強度，電壓顯示發(fā)生較大跳變甚至出現(xiàn)顯示錯誤，電源模塊掉電，受試電臺關(guān)機而無法工作.若停止電磁輻射，電壓顯示恢復(fù)正常，受試電臺自動重啟，恢復(fù)正常工作狀態(tài).

試驗結(jié)果表明：在0.17～2.30 GHz頻段，受試電臺對電磁輻射較為敏感，能夠出現(xiàn)關(guān)機-重啟效應(yīng)；在2.4～3.3 GHz頻段，電臺很難出現(xiàn)關(guān)機-重啟效應(yīng)，但輸出電壓跳變依然存在.為此，前者以電臺關(guān)機-重啟為干擾判據(jù)，后者以電源模塊輸出電壓跳變2 V為干擾判據(jù)進行臨界干擾場強測試，結(jié)果如表1所列，ESE、EU分別是混響室和均勻場環(huán)境受試電臺臨界干擾場強測試結(jié)果.在混響室環(huán)境中按測試流程進行測試，部分頻點干擾概率P<10%，用于檢驗干擾概率對測試誤差的影響；均勻場環(huán)境測試時，通過受試電臺底部轉(zhuǎn)臺的轉(zhuǎn)動來改變被照射方向，在EUT轉(zhuǎn)動一周內(nèi)均勻選取36個方向進行臨界干擾場強測試，取其最小值作為測試頻點的EU.

表1 受試電臺臨界干擾場強測試結(jié)果

受試電臺由電源模塊、功放模塊、收發(fā)模塊構(gòu)成，如圖7所示，主機外形尺寸為24.6 cm×26.0 cm×22.5 cm.共外露3根線纜：線1為電源模塊三芯非屏蔽電源線，長1.37 m；線2為電源模塊非屏蔽平行雙線直流輸出線，長0.83 m；線3為多芯屏蔽信號線，長0.053 m.

圖7 受試電臺結(jié)構(gòu)示意圖Fig.7 Schematic diagram of the structure for the EUT

圖8 受試電臺臨界干擾場強測試結(jié)果對比Fig.8 Comparison of the critical interference field strength testing results for communication radio under test

從圖8測試結(jié)果對比可以看出：除了頻率最低的2個測試頻點外，混響室環(huán)境受試電臺的臨界干擾場強測試值普遍低于均勻場環(huán)境中的測試值，且二者之間的誤差均小于5 dB；混響室與均勻場環(huán)境測試確定的受試電臺臨界干擾場強隨頻率的變化規(guī)律基本一致，但0.80 GHz頻點均勻場測試值明顯偏高.說明混響室環(huán)境能夠得到與均勻場環(huán)境一致的電磁輻射敏感度測試結(jié)果，且更容易找到最敏感測試狀態(tài)，較好地反映了EUT的電磁輻射敏感特性；0.17，0.20 GHz兩個頻點混響室中EUT臨界干擾場強測試值較高的原因可能是混響室電磁場模式數(shù)較少，EUT的敏感狀態(tài)與場強最大值相遇的概率較低，可通過增加攪拌位置數(shù)加以改善.

4 結(jié) 論

混響室電磁環(huán)境各項同性、統(tǒng)計均勻，與電波暗室、開闊場等傳統(tǒng)均勻場電磁環(huán)境具有本質(zhì)的區(qū)別，在這兩類不同的電磁環(huán)境中對EUT開展電磁輻射敏感度測試，一般難以得到等價的測試結(jié)果.但是，從混響室環(huán)境中EUT電磁輻射耦合的統(tǒng)計特性出發(fā)，通過建立EUT電磁輻射臨界干擾場強與混響室測試環(huán)境電場強度有效均值、EUT受擾概率和等效天線方向性系數(shù)最大值之間的關(guān)系，能夠解決這一技術(shù)難題.主要研究結(jié)論如下.

① 混響室電磁環(huán)境的分布特點導(dǎo)致EUT位置的電場強度、極化方向難以度量和控制，采用臨界干擾場強與EUT效應(yīng)一一對應(yīng)的方式，難以表征和測試EUT的電磁輻射敏感度；但是，混響室測試區(qū)域內(nèi)各處電磁環(huán)境統(tǒng)計均勻、各向同性，在攪拌器步進一周的過程中，可以認為測試區(qū)域任何一點的電場強度有效均值與EUT處相同；從統(tǒng)計規(guī)律出發(fā)，基于混響室與均勻場中EUT敏感元件的臨界干擾功率/電壓相等，建立了混響室環(huán)境測試EUT臨界干擾場強的計算公式，解決了混響室與均勻場環(huán)境EUT輻射敏感度測試結(jié)果等價的技術(shù)難題.

② 確定EUT的等效天線方向性系數(shù)最大值是制約混響室環(huán)境電磁輻射敏感度測試的關(guān)鍵因素；從EUT的電磁輻射效應(yīng)類型和等效天線的接收效率出發(fā)，給出了EUT等效天線方向性系數(shù)最大值的選取原則和量化計算公式，克服了基于干擾概率的電磁輻射敏感度混響室測試方法的工程運用障礙.

③ 測試過程中EUT出現(xiàn)干擾的概率、混響室的步進攪拌數(shù)是制約混響室環(huán)境EUT臨界干擾場強測試準確度的主要影響因素.為保證足夠的測試準確度并提高電磁場能量的利用率，干擾概率應(yīng)控制在10%～60%之間，步進位置數(shù)一般應(yīng)控制在30左右，在5倍的混響室最低可用頻率以下頻段，步進位置數(shù)宜選取50左右.

④ 某型軍用超短波通信電臺帶外強場輻射關(guān)機-重啟效應(yīng)、電源模塊測控擾動效應(yīng)臨界干擾場強測試結(jié)果表明：混響室與均勻場環(huán)境EUT的電磁輻射臨界干擾場強測試值隨輻射頻率的變化規(guī)律一致，二者之間的最大測試誤差為5 dB，能夠滿足工程測試需求.