鮑任兵，高廷楊,宮 玲，徐 健，萬年紅，雷培樹，鎮(zhèn)祥華

(1.中國市政工程中南設(shè)計研究總院有限公司，湖北武漢 430010；2.楚雄市城鄉(xiāng)建設(shè)投資集團有限公司，云南楚雄 675099；3.武漢市城市排水發(fā)展有限公司，湖北武漢 430070)

隨著城市經(jīng)濟的持續(xù)發(fā)展、人口增長和人民生活水平的不斷提高，污水處理廠排放標準逐步提高已成為必然趨勢。目前，全國共有53.2%的污水處理廠執(zhí)行《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》一級A標準，隨著重點流域的進一步提標改造，各地相繼在一級A標準的基礎(chǔ)上提出了更為嚴格的排放限值，甚至要求提升至類地表水環(huán)境質(zhì)量標準Ⅳ類或Ⅲ類水體標準。

氮、磷是引起水質(zhì)超標的主要污染物，也是當前污水處理的熱點和難點。高排放標準的實施，對新建污水廠的工藝設(shè)計提出了新的要求，如無錫新區(qū)要求出廠水達到TN≤5 mg/L、TP≤0.2 mg/L，更是對現(xiàn)有污水廠的提標改造帶來了艱巨的挑戰(zhàn)。AAO工藝是污水處理廠氮、磷去除的主流工藝，以浙江省為例，在實施改造的污水廠中，AAO工藝占50%以上[1]。然而，傳統(tǒng)AAO工藝因其有機負荷、泥齡以及碳源需求上的矛盾和競爭，加之目前普遍存在的污水廠進水水質(zhì)濃度低、碳氮比(BOD∶TKN)低、無機懸浮物濃度高的特點，以及工業(yè)廢水中難降解有機物的存在，大大增加了處理難度，難以實現(xiàn)碳、氮、磷的同步高效去除。

本文旨在通過分析污水處理廠進水條件，梳理限制氮、磷去除的關(guān)鍵影響因素，分析硝化、反硝化及厭氧釋磷等主要處理過程的存在難題，從參數(shù)調(diào)整、運行優(yōu)化及池型改造等方面，總結(jié)不同進水水質(zhì)條件及排放要求下的推薦工藝形式及技改思路，深度挖掘污水處理廠二級生化處理的污染物削減潛能，為污水處理廠脫氮除磷工藝優(yōu)化提供技術(shù)指導(dǎo)。

1 進水碳源影響及優(yōu)化方式

1.1 進水碳源現(xiàn)狀

進水SS包含揮發(fā)性的SS(VSS)和不可揮發(fā)性的SS(FSS)，后者成分基本為無機砂等無法生物降解的懸浮物，因此，可采用FSS/BOD表示進水中無機砂含量。我國城鎮(zhèn)污水處理廠進水FSS/BOD呈現(xiàn)逐年上升的趨勢，說明污水無機砂含量逐年升高。在污水生化系統(tǒng)中，聚磷菌和反硝化細菌是污水氮、磷去除的主力軍，大部分屬于化能異養(yǎng)菌，因此，充足的碳源是良好生物脫氮除磷的保障。根據(jù)《室外排水設(shè)計規(guī)范》(GB 50014—2006)，污水中BOD∶TKN宜大于4，碳磷比(BOD∶TP)宜大于17，對于多數(shù)TN排放標準較高的地區(qū)，實際運行中BOD∶TKN更是需要達到4～5才能實現(xiàn)高效的脫氮效果。而我國城鎮(zhèn)污水廠進水BOD∶TKN呈現(xiàn)逐年下降的趨勢，近年來更是持續(xù)低于3.5，因此，進水碳源不足已經(jīng)成為大多數(shù)污水廠生物脫氮效果無法穩(wěn)定達標的一大原因。污水處理廠進水無機砂含量偏高，碳源不足，不僅會對水泵、攪拌機、曝氣器等設(shè)備造成磨損，降低混合效率和曝氣效率，還會對活性污泥生長造成損害，導(dǎo)致生化系統(tǒng)處理能力下降，出水氮、磷超標。

在污水進水COD中，揮發(fā)性脂肪酸(VFAs)屬于易生物降解的部分，能夠快速被反硝化細菌和聚磷菌利用，很大程度提高脫氮除磷效率。根據(jù)張強等[2]的研究，在厭氧條件下，聚磷菌能夠直接吸收VFAs并釋放磷酸鹽，而對于淀粉、葡萄糖等大分子有機物，必須先通過水解酸化反應(yīng)轉(zhuǎn)化為低分子有機物后才能被利用，釋磷速率主要取決于有機物的分解速率。因此，為了提高生化系統(tǒng)的脫氮除磷效率，應(yīng)注重改善進水碳源結(jié)構(gòu)，增加VFAs含量。

1.2 進水碳源優(yōu)化方式

為了保障進水碳源，一方面需要減少預(yù)處理單元對于碳源的無效損耗；另一方面需要改善進水碳源結(jié)構(gòu)，增加可有效利用的碳源(VFAs)含量。

根據(jù)楊敏等[3]的研究，污水廠預(yù)處理階段的碳源無效損耗主要原因是跌水復(fù)氧，發(fā)生在進水提升泵和曝氣沉砂池的出水渠道，能夠直接導(dǎo)致工藝系統(tǒng)脫氮能力降低8～12 mg/L。減少無效碳源損耗，一方面應(yīng)盡量減少跌水設(shè)施，另一方面盡量阻止跌水區(qū)與空氣交流。

當污水中VFAs含量較少、無機組分偏高，導(dǎo)致FSS/BOD較高時，設(shè)置初沉池雖然可以降低無機含量，但也會去除進水中的VSS，進一步加劇碳源損耗。為了進一步改善進水碳源結(jié)構(gòu)，提高氮、磷去除效率，可采用初沉發(fā)酵池系統(tǒng)，提升VFAs含量。商莉莉等[4]通過對比傳統(tǒng)初沉池和高負荷初沉發(fā)酵池，發(fā)現(xiàn)高負荷初沉發(fā)酵池出水BOD∶TKN和BOD∶TP分別提高了58.8%和79.7%，反硝化脫氮和厭氧釋磷效果大幅提升。

進水CODCr低于200 mg/L時會出現(xiàn)生物除磷碳源不足，雖然有機物濃度升高有助于脫氮除磷，但并不意味著濃度越高越好，當進水CODCr高于400 mg/L時，將會增加出水COD超標的風險[5]。

2 氮、磷去除性能優(yōu)化方式

2.1 厭氧釋磷反應(yīng)

厭氧區(qū)作為釋磷反應(yīng)的主要功能區(qū)，良好的釋磷效率是保持高效好氧吸磷的前提，因此，厭氧區(qū)的反應(yīng)程度將直接影響生化除磷效果。厭氧區(qū)主要依靠聚磷菌實現(xiàn)釋磷反應(yīng)，影響其活性的主要因素有溶解氧、碳源、硝酸鹽濃度、污泥齡等。

為保證聚磷菌的有效釋磷，厭氧區(qū)的溶解氧應(yīng)低于0.2 mg/L，氧化還原電位(ORP)應(yīng)低于-150 mV。在此條件下，充足的碳源不僅有利于維持厭氧環(huán)境，更能減少回流污泥中的硝酸鹽含量，促進釋磷反應(yīng)。當進水碳源結(jié)構(gòu)較差時，可通過增設(shè)初沉發(fā)酵池改善碳源結(jié)構(gòu)；當碳源嚴重不足時，可考慮向厭氧區(qū)投加碳源。一般情況下，厭氧池VFAs至少為25 mg/L，COD/TP大于40(或VFAs/TP≥4～7)，才有較好的除磷效果。

研究表明[6]，在同等條件下反硝化速率高于釋磷速率，反硝化細菌會優(yōu)先攝取易降解碳源，對聚磷菌產(chǎn)生抑制作用，還會導(dǎo)致污水ORP的升高，形成缺氧環(huán)境，使釋磷效果降低，當厭氧區(qū)硝酸鹽>1.0 mg/L時，會顯著抑制釋磷反應(yīng)，因此，控制進入?yún)捬鯀^(qū)的硝酸鹽至關(guān)重要?？梢姡摰c除磷過程相互影響，應(yīng)首先考慮反硝化脫氮效果的提升，以減少二沉池內(nèi)的硝酸鹽濃度，在脫氮效果差的情況下，生物除磷將難以有效實現(xiàn)。通常情況下，在厭氧區(qū)前增設(shè)預(yù)缺氧區(qū)進行反硝化，能夠有效降低進入?yún)捬鯀^(qū)的硝酸鹽濃度。

污泥齡也是影響聚磷菌生長的重要因素，根據(jù)王洪臣等[7]的研究，當泥齡控制在10 d以下時，出水TP<1 mg/L。而硝化細菌卻需要較長的泥齡，且受溫度影響較大，為了保持高效脫氮下的除磷效果，可考慮15 ℃下控制在10～11 d；20 ℃下控制在8～10 d；25 ℃下控制在5～8 d。

在北方溫度較低的情況下，為了提高厭氧區(qū)釋磷效果，部分污水廠采取向厭氧池投加懸浮填料，可以使大量水解酸化菌附著于填料上，改善碳源結(jié)構(gòu)，提高可生化性，對除磷有一定作用[8]。

目前，多數(shù)污水廠采用同步化學(xué)除磷輔助生物除磷的方式，使出水TP達標，一般投加至好氧池末端，能夠降低建設(shè)費用和運行成本，但也會帶來很大的風險和難題。通常難以將除磷藥劑準確投加至生物池，易導(dǎo)致藥劑殘留于二沉池，并隨回流污泥再次進入生化池，對聚磷菌的生長造成影響，降低其相對豐度，進一步加劇生物除磷性能的下降。

因此，不建議采取在生化池投加除磷藥劑的方式，應(yīng)進一步對厭氧區(qū)內(nèi)的溶解氧、碳源、硝酸鹽濃度及污泥齡等進行綜合分析及優(yōu)化，重點提高生物除磷性能。

2.2 缺氧反硝化反應(yīng)

缺氧區(qū)是脫氮的主要功能區(qū)，其處理性能將對氮、磷的整體去除效果造成巨大影響。在該區(qū)域，經(jīng)好氧池硝化反應(yīng)的污水通過混合液回流系統(tǒng)進入缺氧區(qū)進行反硝化脫氮，應(yīng)重點關(guān)注碳源、溶解氧和混合液回流的控制。

混合液回流是缺氧反硝化硝酸鹽的主要來源，根據(jù)理論公式，脫氮效率與混合液回流比及污泥回流比成正比，但并不意味著增加回流比必然能提升脫氮效率。在此過程中應(yīng)重點關(guān)注缺氧區(qū)硝酸鹽的濃度，通過改變混合液回流比或進水比例，使缺氧段末端硝酸鹽在1.0 mg/L左右[7]，否則將超出反硝化能力。王曉蓮等[9]通過控制混合液回流比將缺氧區(qū)末端出水硝酸鹽控制在1～3 mg/L，不僅提升了反硝化效果，還能減少過大的混合液回流造成的能耗浪費。

李激等[10]通過對58座污水廠的反硝化效能進行分析，發(fā)現(xiàn)碳源影響占85%以上。因此，保證反硝化碳源的充足性至關(guān)重要，當進水碳源不足時，通常采用多點進水系統(tǒng)，分別進入生化池的各缺氧區(qū)，實現(xiàn)碳源的充分利用；當碳源嚴重不足時，可采取外加碳源方式。

在此過程中，應(yīng)保證混合液回流過程攜帶的溶解氧濃度不宜過高，否則將造成碳源浪費，且破壞缺氧環(huán)境，引發(fā)氮、磷去除性能整體惡化。一般來說，缺氧區(qū)的溶解氧要求低于0.5 mg/L，對于反硝化過程，應(yīng)保證溶解氧盡量低才能實現(xiàn)最大的反硝化速率，但由于混合液回流的存在，對于大多數(shù)污水廠，能保持溶解氧低于0.5 mg/L已經(jīng)有很大的難度。為了降低回流液的溶解氧，可在好氧區(qū)末端隔出20～30 min的非曝氣區(qū)，使溶解氧從3.3 mg/L下降到0.6 mg/L以下，然后再回流至缺氧區(qū)。周圓等[11]通過降低回流液溶解氧濃度，實現(xiàn)了1.80 mg/L的硝酸鹽去除量提升。

在目前對出水TN要求較高的情況下，多數(shù)水廠采取延長缺氧段停留時間(HRT)的方式，可以實現(xiàn)出水TN的部分降低，但造成碳源浪費和池容加大。研究表明，反硝化過程存在3個階段，即快速反硝化、慢速反硝化和內(nèi)源反硝化，分別以污水中的快速降解碳源、慢速降解碳源以及內(nèi)源碳源進行反應(yīng)[11]。當?shù)?階段快速降解碳源消耗后，第2階段反硝化速率將會大幅降低，且隨水質(zhì)情況有很大的差異，在此階段若碳源可生化性較差，反硝化速率甚至?xí)咏?，延長HRT將難以發(fā)揮作用，因此，分析缺氧區(qū)碳源結(jié)構(gòu)至關(guān)重要。

徐巧等[12]通過試驗，發(fā)現(xiàn)向缺氧區(qū)投加懸浮填料也能提高在低溫和低碳源條件下的反硝化效果，在15 ℃和C/N為3的條件下，硝酸鹽去除率分別提升了9.8%和16.3%。

因此，對于缺氧反硝化，不建議盲目增加混合液回流比和增加HRT，應(yīng)分析缺氧區(qū)內(nèi)碳源、硝酸鹽濃度、回流液溶解氧等關(guān)鍵控制點，采取針對性的優(yōu)化措施。

2.3 好氧硝化、吸磷、除碳反應(yīng)

好氧曝氣區(qū)作為去除COD、硝化和吸磷反應(yīng)的主要功能區(qū)，是污水處理工藝中HRT最長的區(qū)域，也是活性污泥工藝的主體，相當于微生物的繁殖車間，其處理性能將直接反映微生物活性和整個污水廠的生產(chǎn)性能。

一般情況，為了好氧菌能夠獲取足夠的氧氣，需保持溶解氧在1.5～2.0 mg/L，但目前多數(shù)污水廠存在過曝氣現(xiàn)象，溶解氧達到5.0～7.0 mg/L。多數(shù)原因是設(shè)計風量較大，在實際運行中風機無法滿足低碳進水條件下的低曝氣量條件，造成能耗普遍偏高。

好氧區(qū)硝化反應(yīng)和吸磷反應(yīng)是氮、磷去除的關(guān)鍵過程，良好的硝化反應(yīng)是缺氧區(qū)反硝化脫氮的前提，而吸磷效果更是能直接影響出水TP。這兩個過程主要依靠硝化細菌和聚磷菌完成，其中，聚磷菌較穩(wěn)定，在溶解氧充足和良好的厭氧釋磷條件下可以實現(xiàn)較高的吸磷效果。目前，多數(shù)污水廠出水TP超標多是由于污泥沉降性能不好，出現(xiàn)污泥膨脹現(xiàn)象，導(dǎo)致出水SS較高，需要后接高效沉淀池或濾池使TP達標。硝化細菌卻對環(huán)境較敏感，易受溫度和污泥齡的影響，特別是低溫條件下硝化反應(yīng)緩慢，出水氨氮偏高，是多數(shù)北方污水廠的運行難題。研究表明，硝化反應(yīng)所需的溫度和污泥齡具有一定的相關(guān)性，當溫度由15 ℃升高至26 ℃時，污泥齡可從9.5 d降低至4.5 d[7]。

在好氧池投加懸浮填料也可以應(yīng)對冬季低溫條件下硝化速率較低的情況，并形成懸浮污泥-生物膜混合工藝形式，在采取較低的污泥齡下保證除磷效果。研究表明，在污泥齡為5 d下，投加懸浮填料可以達到與傳統(tǒng)活性污泥工藝相同的硝化反應(yīng)程度。

2.4 各反應(yīng)區(qū)關(guān)鍵控制指標

表1為生化池各反應(yīng)區(qū)關(guān)鍵控制點及優(yōu)化措施，在對二級生化處理進行提標時，應(yīng)首先關(guān)注各反應(yīng)功能區(qū)內(nèi)的溶解氧、有機物和關(guān)鍵指標等控制因素，采取相應(yīng)的工藝優(yōu)化措施，提升氮、磷去除性能。

表1 生化池各反應(yīng)區(qū)關(guān)鍵控制點及優(yōu)化措施Tab.1 Critical Control Points and Optimization Measures for Each Reaction Zone in Biochemical Tank

3 二級處理工藝優(yōu)化方案

3.1 二級處理工藝

針對傳統(tǒng)AAO工藝的運行難點和處理瓶頸，為提升TN的處理性能，二級處理工藝的優(yōu)化探索從未停止。目前，主要形成了3種工藝形式：AAO及其改進工藝、改良Bardenpho工藝、多級AO工藝。

(1)AAO及其改進工藝

如圖1所示，從傳統(tǒng)AAO工藝到倒置AAO、MUCT、改良型AAO(前置缺氧AAO)等工藝，改進的關(guān)鍵點均是通過讓二沉池的回流污泥首先經(jīng)過缺氧區(qū)進行預(yù)反硝化，減少硝酸鹽對厭氧釋磷的抑制，同時采取多點進水等方式，實現(xiàn)出水氮、磷去除性能的同步提升。改良型AAO工藝能夠優(yōu)化傳統(tǒng)生化池的污染物去除性能，在進水碳源較充足時，穩(wěn)定實現(xiàn)TN≤15 mg/L、TP≤0.5 mg/L，適用于進水條件較好(CODCr=200～400 mg/L，BOD∶TKN>4)且出水執(zhí)行一級A標準的生活污水處理廠。多種AAO改進工藝是對傳統(tǒng)AAO工藝的運行優(yōu)化和改進，能夠激發(fā)一部分原有生化池的處理潛能，但沒有突破傳統(tǒng)AAO工藝污染物理論去除率的限制，因此，應(yīng)對水量和水質(zhì)沖擊負荷的能力較弱。

圖1 AAO及其改進工藝形式Fig.1 AAO and Modified Process

(2)改良Bardenpho工藝

為了提升傳統(tǒng)AAO工藝對TN的處理能力，提高生化池在進水碳源較低下的反硝化效率，出現(xiàn)了改良Bardenpho工藝，如圖2所示。通過在傳統(tǒng)AAO工藝后端增設(shè)反硝化功能單元并投加碳源，提升出水TN去除率。改良Bardenpho工藝能夠在傳統(tǒng)AAO工藝的基礎(chǔ)上進一步激發(fā)脫氮潛能，根據(jù)田宇心等[13]的研究，在后置缺氧碳源投加、300%內(nèi)回流、125%外回流下，出水TN能夠穩(wěn)定達到10 mg/L，去除率達到78%，接近理論去除率(80%)；當碳源充足投加后，能繼續(xù)實現(xiàn)較完全的反硝化，出水TN低于3.2 mg/L，去除率達到90%以上。

圖2 改良Bardenpho工藝Fig.2 Modified Bardenpho Process

雖然改良Bardenpho工藝能夠取得良好的TN去除效果，但外加碳源無異于增加了污水廠的運行費用，更沒有實現(xiàn)進水碳源的充分利用。為保證反硝化效果，滿足更低的出水TN要求，需要設(shè)置獨立的AO脫氮單元，導(dǎo)致生化池占地增加(HRT一般需增加3～5 h，占地增加20%～30%)。針對需要提標改造但沒有預(yù)留用地的污水廠，可以通過在好氧池內(nèi)投加填料，形成Bardenpho-MBBR組合工藝，減少好氧池容積，為后置AO池改造提供空間。吳迪等[14]在北方某污水廠原AAO工藝的好氧區(qū)改造中，隔出反硝化所需的缺氧區(qū)容積，好氧區(qū)容積不足的部分則通過投加生物填料補充，在好氧區(qū)填充率為40%的情況下，能夠?qū)崿F(xiàn)出水優(yōu)于國家一級A標準，平均出水TN達到7.4 mg/L，去除率達到85.9%。且改造能夠在不停產(chǎn)、不減產(chǎn)的情況下完成，能夠穩(wěn)定應(yīng)對低溫及雨季的沖擊負荷，是現(xiàn)有污水廠應(yīng)對高排放標準提標改造的優(yōu)選方案。

(3)多級AO工藝

多級AO工藝在不加碳源、無混合液回流的情況下，能保持較高的TN去除性能。如圖3所示，多級AO工藝通過設(shè)置多個“缺氧-好氧”單元串聯(lián)，污水經(jīng)過每個好氧區(qū)硝化反應(yīng)后直接進入下一階段的缺氧區(qū)進行反硝化脫氮。因此，無需混合液回流，也避免向缺氧區(qū)帶入大量溶解氧，保證了脫氮效率和無效碳源消耗。同時，設(shè)置多點進水，為每一段缺氧反硝化提供碳源，能夠?qū)崿F(xiàn)進水碳源的有效利用。

圖3 多級AO工藝Fig.3 Multistage AO Processes

多級AO工藝由于AO功能區(qū)的交替，有利于增強活性污泥的活性，提高反應(yīng)池中的污泥濃度，增大生化池容積負荷。因此，所需的池容小于傳統(tǒng)AAO工藝和Bardenpho工藝，一般情況下多級AO工藝能比傳統(tǒng)AAO工藝節(jié)省10%～20%的生化池容積[15]，大大降低建設(shè)成本。研究表明，在進水碳源充足的條件下，通過優(yōu)化多級AO工藝的進水分配，能夠達到95%的TN去除率，遠高于傳統(tǒng)AAO工藝的理論去除率[16]。同時，多級AO工藝對進水碳源利用率較高，能有效應(yīng)對進水BOD∶TKN低的情況。根據(jù)王秋慧等[17]的研究，在實際工程應(yīng)用中，AO容積比為0.6左右時污染物去除效果最佳，在進水BOD∶TKN>3的情況下，出水TN也能達到一級A標準，去除率達到85%以上。對于進水BOD∶TKN更低的情況，還能夠通過調(diào)整進水分配比、投加碳源或懸浮填料等方式實現(xiàn)TN的進一步去除。因此，多級AO工藝是現(xiàn)代污水廠應(yīng)對進水BOD∶TKN低的優(yōu)選工藝方案。

從理論上分析，多級AO工藝的分段數(shù)越多，碳源的利用率就越高，TN的去除率也越高，但通常超過4級后提升效果就會大大減弱，一般采用3～4級AO串聯(lián)。由于多級AO工藝的分配方式較復(fù)雜，分區(qū)較多，多個缺氧分區(qū)溶解氧控制較難穩(wěn)定實現(xiàn)，不太適用于現(xiàn)有污水廠的提標改造。

3.2 新興工藝的探索與研究

為了提升生化池應(yīng)對進水水量和水質(zhì)的變化能力，使厭氧、缺氧、好氧區(qū)HRT具備一定的靈活調(diào)整性，出現(xiàn)了以多點進水、機動可調(diào)和消氧回流為關(guān)鍵技術(shù)的新興AAO改進工藝形式，圖4為可調(diào)式AAO工藝、“七段式”生化組合工藝和曝氣缺氧/多級AO工藝[18]3種工藝案例。

圖4 新興AAO改進工藝形式Fig.4 Emergent Modified AAO Process

這些新興工藝均總結(jié)了改良型AAO工藝、改良Bardenpho工藝和多級AO工藝的技術(shù)特點和工藝優(yōu)勢，主要關(guān)鍵點：(1)優(yōu)化多點進水，充分利用進水碳源，減少外碳源的投加；(2)設(shè)置可調(diào)區(qū)，通過控制好氧和缺氧狀態(tài)以適應(yīng)不同的進水水質(zhì)和處理要求，靈活性強；(3)將混合液回流進水點設(shè)置在缺氧區(qū)或消氧區(qū)之后，減少回流液溶解氧含量，保證缺氧環(huán)境和碳源的無效損耗；(4)精確曝氣和溶解氧控制，避免無效容積。

3.3 二級處理工藝選擇方案

表2總結(jié)了各工藝形式的特點和應(yīng)對情況，在新建污水廠或現(xiàn)有污水廠提標改造時，應(yīng)綜合考慮出水水質(zhì)要求、建設(shè)用地及運行成本等，合理選擇最佳工藝方案。

表2 二級處理工藝優(yōu)選方案Tab.2 Optimization of Secondary Treatment Process

對于進水條件好、出水執(zhí)行一級A排放標準的新建大型城市污水廠，推薦采用改良型AAO工藝，并預(yù)留提標改造的空間；對于現(xiàn)有污水廠提標改造要求滿足優(yōu)于一級A的排放標準，特別是出水TN要求低于10 mg/L或8 mg/L時，推薦采用改良Bardenpho工藝，根據(jù)情況輔以投加填料；對于出水水質(zhì)要求較高的新建污水廠，推薦采用多級AO工藝，實現(xiàn)較少占地和運行成本下的高TN去除率。

4 結(jié)語

二級生化處理是氮、磷去除的主要功能區(qū)，在排放標準日趨嚴格的情況下，特別對于現(xiàn)有污水廠的提標，應(yīng)重點關(guān)注挖掘二級生化處理潛能，通過優(yōu)化各反應(yīng)區(qū)關(guān)鍵指標控制點，優(yōu)化氮、磷去除性能，達到不新增構(gòu)筑物下的出水水質(zhì)提升。

改良型AAO工藝、改良Bardenpho工藝和多級AO工藝是目前二級生化池的主流工藝，對于不同的進水水質(zhì)和排放要求，應(yīng)通過技術(shù)比較，根據(jù)各工藝的技術(shù)特點和優(yōu)勢進行合理選擇，達到滿足排放標準下的節(jié)能降耗。

生化池今后的研究重點應(yīng)在于各反應(yīng)區(qū)運行參數(shù)的精細化、準確化和智能化控制，保持各反應(yīng)功能區(qū)的穩(wěn)定、高效、完全，能夠?qū)崟r應(yīng)對不同的進水水質(zhì)和水量負荷，達到自行學(xué)習(xí)、自行監(jiān)測、自行調(diào)控的目的，增強污水廠處理韌性，創(chuàng)造與智慧城市、智慧水務(wù)相銜接的智慧污水處理系統(tǒng)。