唐艷云 楊輝和 杜健新

廣東順控環(huán)境投資有限公司

1 餐廚污水處理工藝對比

1.1 正常的處理工藝

在預(yù)處理階段經(jīng)三相分離后的沼液→氣浮除油→冷卻到常溫→厭氧罐（停留時間40-50天）→多余的泥+初沉池的泥經(jīng)離心脫水→AO系統(tǒng)→過膜處理。

1.2 我司的餐廚污水處理工藝

我司原滲濾液處理系統(tǒng)設(shè)計(jì)能力大于實(shí)際處理量，加上場地的限制，希望能利用原來已建好的厭氧池（污水停留時間只有20天左右）和反硝化和硝化池，MBR系統(tǒng)和膜系統(tǒng)，其處理工藝如圖1。

圖1

1.3 差異分析

很多單位為了厭氧段產(chǎn)生更多的沼氣，預(yù)處理階段用全混制漿法，經(jīng)三相分離后的沼液COD會達(dá)100000mg/L~150000mg/L，氨氮和SS含量也相應(yīng)增加。這么高的COD含量，需要在厭氧池里停留較長時間（很多公司設(shè)計(jì)停留時間為40~50天），產(chǎn)生的沼氣也會大量增加。停留時間長，油脂也會在厭氧段降解大部分。

我司預(yù)處理階段漿料沒有粉碎，只有固、水、油分離。預(yù)處理出水的沼液COD濃度只有50000mg/L~70000mg/L，氨氮含量約2500mg/L，SS含量約25000mg/L。這就一定程度上解決了我司厭氧池小，污水停留時間只有20天左右的問題，但是在厭氧段停留時間短，油脂的去除率也會下降。

脫泥，一般處理工藝只脫厭氧池和初沉池底部的污泥。我司的工藝設(shè)計(jì)厭氧池出水的污泥都經(jīng)脫泥處理。脫水后的上清液再氣浮去油，這樣也從一定程度上減少了含油量。

2 調(diào)試階段遇到的主要問題及解決方法：

2.1 含油量的控制

進(jìn)水含油量高，在調(diào)試初期，經(jīng)三相分離后的污水含油量達(dá)到20000mg/L，在初沉池放置一段時間后，水面浮了一層固體狀的油泥裝的半固體物質(zhì)（油加泥），將溢流堰堵塞。采取的措施：實(shí)驗(yàn)室測試沼液在初沉池沉降幾天后，下層污水的含油量比進(jìn)水含油量有大幅度下降，不到1000mg/L，所以我們采取每次進(jìn)水后，在初沉池先沉降一段時間，只將底部的污水泵送至水解酸化池。上層的油，采取臨時措施，用污泥車抽至預(yù)處理段再過三相分離。

預(yù)處理階段的三相分離機(jī)調(diào)試正常后，進(jìn)入污水處理系統(tǒng)的沼液含油量大幅度下降，只有幾千毫克/升，污水處理段始終保證來水先沉降一段后再往后泵水，保持初沉池和氣浮后暫存池有一定液位，定期檢測表面層含油量的情況。有必要時，抽至預(yù)處理段再處理。厭氧出水，我們采取在厭氧池的取樣口出水，避免從最高點(diǎn)出水，目的是讓油在系統(tǒng)的停留時間盡可能長而降解。進(jìn)硝化池前的氣浮出水池，取表層的水樣和底部的水樣，含油量分別為1880mg/L和257mg/L。保持氣浮出水池有一定的液位，也定期將氣浮出水上層含油量多的污水抽到初沉池。總而言之，我們盡量讓油不流往下一處理工段，通過沉降后將上層含油量大的污水送往前一工段。

2.2 控制A/O系統(tǒng)進(jìn)水的C/N比

（1）厭氧出水C/N比低，開始階段，由于進(jìn)水量少，厭氧池出水的COD含量低于6000mg/L，氨氮含量約2500mg/L。

（2）厭氧出水的污水再離心脫水后C/N比更低，經(jīng)離心脫水后的污水COD只有3500mg/L，氨氮含量變化不大，C/N比低至1.5~2，硝化池的總氮一度達(dá)到1100mg/Ll，對后續(xù)TN的控制帶來困難，每天還需投加大量的片堿。

（3）解決方法：由于水解酸化池的COD含量高，我們在氣浮出水池配水，將水解酸化池的污水泵送至氣浮出水池，將COD的含量提高到12000mg/L~14000mg/L。硝化池的TN逐漸降低到合理水平。

2.3 反硝化池

反硝化池進(jìn)水口和出水口靠得太近，由于進(jìn)水口和出水口靠得太近，進(jìn)水停留時間短，碳源沒有得到充分的利用，我們將進(jìn)水管道做了延伸，延長到離硝化池反硝化池連通口的最遠(yuǎn)端。讓污水在反硝化池的停留時間大于2.5小時，保證有足夠的反硝化反應(yīng)的時間。在延長管道前，硝化池臨時采取間歇曝氣的方式。從一定程度上也對TN的控制有幫助。

2.4 離心脫水機(jī)脫不出污泥

借鑒別的廠家的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，我們對離心脫水用的PAM藥劑做了選型，但效果不佳，上機(jī)后離心機(jī)不出泥。在實(shí)驗(yàn)室實(shí)驗(yàn)，投加PAC后再加PAM效果不錯，但調(diào)試初期，沒有PAC的添加裝置和設(shè)計(jì)添加點(diǎn)，我們采取臨時措施，將厭氧出水池的液位降低到低位，在池子里面投加PAC，反應(yīng)半小時后，開啟兩相分離機(jī)，在設(shè)計(jì)點(diǎn)再添加PAM，結(jié)果效果很好，產(chǎn)泥正常，上清液澄清。正常運(yùn)行時PAC添加點(diǎn)位置：由于PAC和污泥反應(yīng)需要時間，我們在兩相分離機(jī)的進(jìn)水泵的出口設(shè)置了添加點(diǎn)，距離兩相分離機(jī)的管道長度約100m。

2.5 離心脫水機(jī)清液處理方式

離心脫水機(jī)上清液罐子太小，泡沫多，易從罐子頂部溢流。處理方式，在泡沫多時滴加消泡劑，選擇聚醚型或脂肪酸類的消泡劑。我們觀察發(fā)現(xiàn)，其實(shí)泡沫不是穩(wěn)定的泡沫，放置幾分鐘后大部分泡沫會破滅，因此條件允許的話，最好是將罐子的體積加大。投加消泡劑，對后續(xù)的處理有影響。

2.6 調(diào)節(jié)池破水封

我司厭氧池壓力控制在300Pa~1500Pa之間，微正壓，我司有4個厭氧池，沼氣管道連接在一起，餐廚污水厭氧池在最末端，厭氧池的有效高度為14m，設(shè)計(jì)方為了延長餐廚污水在厭氧池的停留時間，將餐廚用的厭氧池出水口設(shè)計(jì)在13m的位置，而垃圾滲濾液的出水高度在11.6m的位置。餐廚厭氧池氣相的體積有限，在正常出水口位置排水，破過幾次水封，我們降低排水口的位置，通過取樣口排水，將厭氧池的液位控制與滲濾液厭氧池的液位保持基本一致后，未發(fā)生過破水封的現(xiàn)象。

2.7 進(jìn)反硝化池前未有過濾裝置

設(shè)計(jì)方認(rèn)為，所有進(jìn)反硝化池的廢水都經(jīng)離心脫水，所以在氣浮出水池后沒有過濾框。在實(shí)際運(yùn)行中，由于在氣浮出水池需要配水，經(jīng)實(shí)際檢查，發(fā)現(xiàn)從氣浮出水池底的取樣中發(fā)現(xiàn)有聚在一起的泥，并含少量渣，在進(jìn)超濾前的濾袋中，還發(fā)現(xiàn)有絨毛狀的物質(zhì)和細(xì)小的顆粒狀餐廚垃圾。所以在A/O系統(tǒng)進(jìn)水前，必須加過濾裝置。

2.8 臭氣控制

餐廚污水有惡臭的氣味，我司反硝化池未完全密封，設(shè)計(jì)方為了觀察進(jìn)水，反硝化池進(jìn)水管道未伸到液面以下，沼渣沼液暫存池和氣浮出水池設(shè)了安裝攪拌裝置的孔也未密封，盡管所有的池子設(shè)計(jì)了臭氣收集管道，池內(nèi)為負(fù)壓，池面還是味道很大，采取的措施：將所有孔洞堵塞，將進(jìn)水管道伸到液面以下后，臭氣問題得到有效解決。事實(shí)上，管道是否在進(jìn)水，可以通過流量計(jì)觀察，也可以從池子液位是否上升來判斷進(jìn)水是否正常。

3 設(shè)備及控制系統(tǒng)方面的缺陷（見表1）

表1