張立娟 馬曉輝 劉立

(中鋼集團(tuán)天澄環(huán)?？萍脊煞萦邢薰?武漢 430205)

*基金項(xiàng)目：湖北省技術(shù)創(chuàng)新專(zhuān)項(xiàng)資助項(xiàng)目(2019ACA158)。

0 引言

面對(duì)國(guó)內(nèi)日益嚴(yán)峻的環(huán)保形勢(shì)，國(guó)家發(fā)展和改革委員會(huì)、生態(tài)環(huán)境部、國(guó)家能源局于2014年9月12日聯(lián)合發(fā)布了“煤電節(jié)能減排升級(jí)改造行動(dòng)計(jì)劃(2014—2020 年)”。該計(jì)劃要求，“十三五”期間，火電廠大氣污染物控制將全面實(shí)施超低排放，燃煤電廠排放的大氣污染物質(zhì)量濃度接近“燃?xì)廨啓C(jī)組排放限制”，即煙塵、二氧化硫、氮氧化物3項(xiàng)指標(biāo)的排放限值分別為5、35、50 mg/m3[1]。

某電廠200 MW鍋爐機(jī)組于2014年進(jìn)行了SCR脫硝改造，使鍋爐氮氧化物排放質(zhì)量濃度小于100 mg/m3。為實(shí)現(xiàn)新的環(huán)保排放要求，該電廠擬對(duì)機(jī)組實(shí)行超低排放改造，本文對(duì)實(shí)施過(guò)程中的工程問(wèn)題進(jìn)行了研究。

1 某電廠SCR系統(tǒng)現(xiàn)狀

某電廠200 MW鍋爐脫硝工藝采用低氮燃燒+選擇性催化還原脫硝(SCR)工藝，采用高灰型SCR布置方式，即SCR反應(yīng)器煙氣引出在鍋爐省煤器出口和空預(yù)器之間，布置在空預(yù)器的上方，無(wú)SCR煙氣旁路。每機(jī)組鍋爐配2臺(tái)SCR反應(yīng)器，每臺(tái)反應(yīng)器設(shè)2層催化劑(平板式)，選用液氨作為還原劑。在設(shè)計(jì)煤種及校核煤種、鍋爐最大連續(xù)出力工況、處理100%煙氣量、布置2層催化劑條件下脫硝效率不小于80%，排放質(zhì)量濃度≤100 mg/m3。機(jī)組設(shè)計(jì)連續(xù)操作溫度為320～420 ℃，在該溫度區(qū)間內(nèi)，脫硝效率不低于80%。SCR設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 SCR設(shè)計(jì)參數(shù)

安裝2層平板式催化劑(V2O5-MoO2/WO3-TiO2)，共布置128個(gè)催化劑模塊，節(jié)距>7 mm，催化劑初裝體積量278 m3。機(jī)組催化劑設(shè)計(jì)參數(shù)詳見(jiàn)表2。

表2 催化劑設(shè)計(jì)參數(shù)

現(xiàn)有氨區(qū)系統(tǒng)為2臺(tái)鍋爐公用，按照1#爐BMCR工況氨耗量128 kg/h，2#爐138 kg/h設(shè)計(jì)。氨區(qū)設(shè)計(jì)規(guī)模為： 儲(chǔ)存能力，60.0 m3液氨；供氣規(guī)模，液氨平均蒸發(fā)量254.8 kg/h，最大蒸發(fā)量267.6 kg/h，設(shè)置2套液氨蒸發(fā)器，每套按照2臺(tái)鍋爐BMCR工況下100%還原劑容量設(shè)計(jì)，1用1備。用于稀釋氣氨的稀釋風(fēng)機(jī)選型參數(shù)為：Q=3 440 m3/h(濕)，P=5 500 Pa,N=11 kW。

現(xiàn)有SCR反應(yīng)器設(shè)計(jì)為“2+1”催化劑層配置，已安裝2層催化劑，脫硝系統(tǒng)催化劑為板式催化劑，于2014年6月投入使用。現(xiàn)有脫硝系統(tǒng)出口NOx質(zhì)量濃度仍可長(zhǎng)期連續(xù)穩(wěn)定地保持在100 mg/m3以?xún)?nèi)。SCR下游管式空預(yù)器有局部堵灰情況。

2 超低排放改造需考慮的因素

通常情況下，SCR脫硝系統(tǒng)超低排放改造需要考慮以下因素[2-4]：

(1)低氮燃燒技術(shù)(LNB)是從NOx產(chǎn)生階段開(kāi)始進(jìn)行燃燒控制，可以從源頭就大大抑制和減少鍋爐燃燒過(guò)程中NOx的產(chǎn)生，燃燒控制能減少20%～50%的NOx生成，不占地、費(fèi)用較低，且大大降低了后續(xù)污染物控制設(shè)施的投資規(guī)模和運(yùn)行費(fèi)用。因此老鍋爐的脫硝改造應(yīng)該優(yōu)先考慮鍋爐的低氮燃燒改造。

(2)將NOx排放質(zhì)量濃度控制到50 mg/m3以?xún)?nèi)后，日常運(yùn)行中脫硝系統(tǒng)出口NOx質(zhì)量濃度波動(dòng)可能為20～50 mg/m3，這就意味著脫硝效率通常由目前的80%提高到90%～94%，SCR反應(yīng)器在高效率下運(yùn)行時(shí)，不僅需要增加催化劑用量，同時(shí)對(duì)脫硝系統(tǒng)入口NH3與NOx混合均勻性要求明顯提高，以避免NOx排放超標(biāo)和防止過(guò)量噴氨。

(3)增加催化劑用量，會(huì)造成催化劑的整體SO2氧化率提高，脫硝系統(tǒng)出口SO3質(zhì)量濃度增大，加劇空氣預(yù)熱器硫酸氫銨堵塞的風(fēng)險(xiǎn)。

(4)為達(dá)到出口排放穩(wěn)定達(dá)標(biāo)的要求，優(yōu)化控制策略，在脫硝出口NOx測(cè)量滯后性很大的情況下，仍能夠?qū)γ撓醭隹贜Ox進(jìn)行有效控制。能夠在保證控制系統(tǒng)投入自動(dòng)的前提下，減小NOx波動(dòng)。穩(wěn)態(tài)工況要求控制波動(dòng)范圍不超過(guò)±5 mg，動(dòng)態(tài)工況波動(dòng)幅度不超過(guò)±10 mg。

(5)超低排放改造后，由于噴氨量的增加，再加上原有噴氨格柵噴氨的均勻性不能滿(mǎn)足要求，可能導(dǎo)致SCR反應(yīng)器出口 NOx濃度分布均勻性較差，出口 NOx濃度沿寬度和深度方向有較大變化，進(jìn)而有可能出現(xiàn)SCR 出口NOx平均值與煙囪排煙NOx偏差較大的情況，需要對(duì)出口CEMS進(jìn)行改造。

3 改造方案及效果

鍋爐在進(jìn)行SCR脫硝改造時(shí)同步進(jìn)行了低氮燃燒改造，將NOx排放值由原來(lái)的900 mg/m3降至500 mg/m3再進(jìn)行SCR脫硝，低氮燃燒改造達(dá)到設(shè)計(jì)值，控制方面已對(duì)PID進(jìn)行了優(yōu)化，在控制策略方面，對(duì)脫硝與鍋爐負(fù)荷，低氮燃燒以及脫硫除塵進(jìn)行了協(xié)同控制。故而此次超低排放僅需要考慮加裝催化劑，對(duì)噴氨系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化及對(duì)出口CEMS進(jìn)行改造。

3.1 現(xiàn)有噴氨系統(tǒng)優(yōu)化

為適應(yīng)超低排放精確控制要求，現(xiàn)有氨噴射及混合設(shè)施需進(jìn)行優(yōu)化。擬以出口NOx濃度分布不均勻度指標(biāo)來(lái)調(diào)節(jié)噴氨格柵支管的調(diào)節(jié)閥開(kāi)度，提升氨混合的均勻性，并使之與煙氣中氮氧化物濃度分布相匹配。

SCR脫硝系統(tǒng)的反應(yīng)器布置在鍋爐省煤器出口和空預(yù)器入口之間，無(wú)SCR煙氣旁路。每臺(tái)機(jī)組鍋爐配2臺(tái)SCR反應(yīng)器(SCR反應(yīng)器A/B)。本試驗(yàn)對(duì)A、B反應(yīng)器單獨(dú)進(jìn)行測(cè)試。在試驗(yàn)過(guò)程中為了保證試驗(yàn)數(shù)據(jù)的一致性，不可隨意更換燃煤，不可隨意投切焦?fàn)t或高爐煤氣。試驗(yàn)預(yù)備工作完成后，按圖1所示流程進(jìn)行試驗(yàn)。

試驗(yàn)的測(cè)試位置位于SCR反應(yīng)器出口、空預(yù)器入口的后墻側(cè)煙道，如圖2所示。利用出口煙道上預(yù)留的人工測(cè)孔進(jìn)行采樣，測(cè)孔編號(hào)從靠近鍋爐中心線(xiàn)兩側(cè)開(kāi)始對(duì)稱(chēng)向兩側(cè)編號(hào)。每臺(tái)反應(yīng)器各7個(gè)測(cè)孔[5]，采樣點(diǎn)規(guī)劃按照網(wǎng)格法，各測(cè)孔濃度值取該測(cè)孔采樣點(diǎn)的平均值。測(cè)孔編號(hào)及采樣點(diǎn)如圖3所示。

圖1 試驗(yàn)流程

圖2 噴氨系統(tǒng)優(yōu)化試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)位置示意

圖3 測(cè)孔及采樣點(diǎn)位置示意

試驗(yàn)調(diào)整的位置位于SCR反應(yīng)器進(jìn)口噴氨格柵上的手動(dòng)節(jié)流調(diào)節(jié)閥，節(jié)流閥開(kāi)度0°～90°。A側(cè)噴氨格柵共12個(gè)節(jié)流閥，從固定端至擴(kuò)建端依次編號(hào)。B側(cè)噴氨格柵共12個(gè)節(jié)流閥，從固定端至擴(kuò)建端依次編號(hào)。

SCR裝置出口NOx場(chǎng)分布的不均勻度[6]Vk由下列公式定義：

A、B側(cè)反應(yīng)器出口初始NOx分布場(chǎng)的不均勻度分別為28.64%和102.28%，均未達(dá)到設(shè)計(jì)值20%，根據(jù)對(duì)應(yīng)區(qū)域數(shù)據(jù)調(diào)整支管調(diào)節(jié)閥開(kāi)度，最終A、B側(cè)反應(yīng)器出口NOx分布場(chǎng)的不均勻度分別降至7.84%和13.82%,達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

3.2 現(xiàn)有脫硝出口CEMS改造

遵照《固定污染源煙氣(SO2、NOx、顆粒物)排放連續(xù)監(jiān)測(cè)技術(shù)規(guī)范》(HJ 75—2017)要求，CEMS擬安裝點(diǎn)位需滿(mǎn)足前直管段長(zhǎng)度不小于煙道當(dāng)量直徑的4倍，后直管長(zhǎng)度不小于煙道當(dāng)量直徑的2倍，當(dāng)不滿(mǎn)足此要求時(shí)應(yīng)保證前直管段大于后直管段。該工程脫硝出口CEMS安裝位置因條件限制不能滿(mǎn)足《固定污染源煙氣(SO2、NOx、顆粒物)排放連續(xù)監(jiān)測(cè)技術(shù)規(guī)范》(HJ 75—2017)要求，煙氣取樣一般不具備代表性。因而需采用一套CEMS系統(tǒng)多探頭方式取樣更具備取樣代表性，能有效地克服煙道中煙氣流場(chǎng)不均的情況，脫硝出口CEMS采用多點(diǎn)方式取樣。脫硝出口CEMS小間利舊。

采用多點(diǎn)式取樣，確保NOx分析儀量程、精度滿(mǎn)足超低排放要求。對(duì)脫硝系統(tǒng)出口CEMS進(jìn)行改造，將原系統(tǒng)單探頭采樣方式改造為三探頭取樣方式，即每套CEMS系統(tǒng)均在平臺(tái)測(cè)點(diǎn)處安裝3個(gè)采樣探頭，分別通過(guò)采樣伴熱管線(xiàn)送至預(yù)處理系統(tǒng)機(jī)柜內(nèi)，且進(jìn)行獨(dú)立伴熱、除水、除塵等設(shè)計(jì)，進(jìn)行以上處理后將3路采樣氣體均勻混合后再進(jìn)行總混合，送至分析儀進(jìn)行分析測(cè)量，以保證煙氣在線(xiàn)分析的代表性和準(zhǔn)確性，符合脫硝CEMS環(huán)保要求。

3.3 工藝各部分說(shuō)明

為經(jīng)濟(jì)有效地實(shí)現(xiàn)本工程200 MW機(jī)組NOx超低排放，采用利舊原有兩層催化劑并增加備用層催化劑的方案，脫硝裝置整體性能可滿(mǎn)足SCR出口NOx質(zhì)量濃度穩(wěn)定控制在50 mg/m3以下，新舊共3層催化劑化學(xué)的整體化學(xué)壽命約24 000 h。脫硝改造工程的基礎(chǔ)設(shè)計(jì)參數(shù)和性能要求見(jiàn)表3。

表3 催化劑設(shè)計(jì)煙氣參數(shù)與性能要求(BMCR工況)

3.3.1 新裝催化劑選型與設(shè)計(jì)

催化劑的選型和設(shè)計(jì)受煙氣溫度、脫硝效率、飛灰特性及煙氣參數(shù)等因素的影響，需要綜合考慮。本工程SCR裝置現(xiàn)役催化劑型式為平板型，節(jié)距7 mm，壁厚0.8 mm，每層布置32個(gè)模塊(深和寬為4 mm×8 mm)，投產(chǎn)近3年來(lái)，運(yùn)行狀況良好。按照性能衰減曲線(xiàn) ，目前催化劑活性K/K0約為0.8。

結(jié)合本工程以上實(shí)際運(yùn)行狀況，新增備用層催化劑體積為96.42 m3。改造后共投運(yùn)3層催化劑，單臺(tái)爐系統(tǒng)阻力增加約200 Pa。新加裝催化設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表4。

表4 新裝備用層換催化劑技術(shù)參數(shù)

3.3.2 配套設(shè)備核算及改造

根據(jù)本次設(shè)計(jì)煙氣參數(shù)的調(diào)整和脫硝效率的調(diào)整，核算原有脫硝稀釋風(fēng)機(jī)風(fēng)量、壓頭是否滿(mǎn)足本次脫硝提效的要求。此外對(duì)氨區(qū)的液氨蒸發(fā)器蒸發(fā)能力進(jìn)行核算。確保液氨蒸發(fā)器能力滿(mǎn)足2臺(tái)爐的氨供應(yīng)的要求。加裝備用層催化劑后，需相應(yīng)安裝備用層催化劑聲波吹灰器。

(1)稀釋風(fēng)機(jī)核算。SCR區(qū)設(shè)2臺(tái)稀釋風(fēng)機(jī)(1用1備)，額定所需稀釋風(fēng)流量為3 440 m3/h，壓頭為5 500 Pa，原有稀釋風(fēng)機(jī)風(fēng)量裕量為36.8%，壓力裕量為8.8%，詳見(jiàn)表5。超低排放改造后，額定所需稀釋風(fēng)流量為3 922 m3/h，壓頭為5 500 Pa。改造后，稀釋風(fēng)機(jī)風(fēng)量裕量滿(mǎn)足要求，無(wú)需擴(kuò)容。

表5 9-26 No5A性能參數(shù)表(標(biāo)態(tài)下)

(2)液氨蒸發(fā)能力核算?，F(xiàn)有氨區(qū)系統(tǒng)按照每臺(tái)爐BMCR負(fù)荷氨耗量128 kg/h設(shè)計(jì)。氨區(qū)設(shè)計(jì)規(guī)模為：儲(chǔ)存能力，60.0 m3液氨；供氣規(guī)模，液氨平均蒸發(fā)量254.8 kg/h，最大蒸發(fā)量267.6 kg/h，設(shè)置2套液氨蒸發(fā)器，每套按照2臺(tái)鍋爐BMCR工況下100%還原劑容量設(shè)計(jì)，1用1備。NOx超低改造后，脫硝效率達(dá)到90%，每臺(tái)爐最大氨耗量增至156.7 kg/h。可采用提升水浴溫度的方式，提升現(xiàn)有液氨蒸發(fā)器的蒸發(fā)能力滿(mǎn)足新的效率下氨耗量增加的要求，無(wú)需對(duì)原有液氨蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)進(jìn)行調(diào)整或是改為一對(duì)一無(wú)備用方式運(yùn)行。采用提升水浴溫度的方式，提升現(xiàn)有液氨蒸發(fā)器的蒸發(fā)能力的方式是目前電廠對(duì)現(xiàn)有液氨蒸發(fā)器蒸發(fā)能力提升的最簡(jiǎn)便有效的方式，本次改造建議采用此種方式即可。

(3)新增聲波吹灰器。采用與前兩層聲波吹灰器相同的布置形式，備用層催化劑每層新增3臺(tái)聲波吹灰器，共計(jì)新增聲波吹灰器6臺(tái)。

(4)電氣及控制部分。本次脫硝改造氨區(qū)設(shè)備未作調(diào)整，SCR區(qū)用電設(shè)備新增6臺(tái)聲波吹灰器，無(wú)新增電動(dòng)機(jī)設(shè)備。聲波吹灰器由現(xiàn)有熱控電源箱的備用回路和熱控電源箱改造新增開(kāi)關(guān)供電。經(jīng)核算熱控電源箱總開(kāi)關(guān)容量滿(mǎn)足新增聲波吹灰器后容量要求，無(wú)需更換。

因無(wú)新增其它設(shè)備，脫硝氨區(qū)及SCR區(qū)MCC段無(wú)需改造。此外無(wú)新增照明及檢修等設(shè)施。防雷接地及電纜敷設(shè)也無(wú)變化。

3.4 超低排放改造前后效果

超低排放改造前后同期排放值對(duì)比圖如圖4 所示。

圖4 超低排放改造前后同期排放值對(duì)比

4 結(jié)語(yǔ)

針對(duì)某電廠200 MW鍋爐機(jī)組脫硝系統(tǒng)超低排放改造工程中各項(xiàng)影響因素進(jìn)行了全面分析研究，提出了改造措施，排放數(shù)據(jù)對(duì)比表明，各項(xiàng)措施切實(shí)有效，保證了超低排放的要求。

催化劑入口處氮氧化物分布與氨分布不匹配是影響脫硝效率的重要因素，這兩者的濃度分布又隨鍋爐負(fù)荷、催化劑堵灰情況及噴氨格柵支管及噴口堵灰情況的變化而變化，電廠應(yīng)定期進(jìn)行噴氨熱態(tài)調(diào)整優(yōu)化，以保證機(jī)組運(yùn)行的安全性與經(jīng)濟(jì)性。