高 鵬，孟 強(qiáng)，王承亮，王玉敬，呂為智，李劍寧

(1.華電鄒縣發(fā)電有限公司，山東濟(jì)寧 273522；2.華電國(guó)際電力股份有限公司技術(shù)服務(wù)分公司，濟(jì)南 250000；3.上海發(fā)電設(shè)備成套設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司，上海 200240)

燃煤電廠污染物排放治理一直是近些年來(lái)火電領(lǐng)域研究的重點(diǎn)，在治理污染物排放的過(guò)程中，從政策層面，國(guó)家要求火電機(jī)組NOx排放質(zhì)量濃度不超過(guò)50 mg/m3，為燃煤電廠的氮氧化物(NOx)排放治理明確了方向和指標(biāo)[1]；從技術(shù)方面，火電機(jī)組積極根據(jù)自身煤質(zhì)情況，采取多種手段降低出廠NOx的排放量，爐內(nèi)燃燒側(cè)治理NOx的手段主要是通過(guò)低氮燃燒器增加爐內(nèi)還原性氣氛，從而抑制NOx的生成，在尾部煙道采用選擇性催化還原(SCR)技術(shù)，對(duì)煙氣中NOx進(jìn)行脫除，通過(guò)使用催化劑與爐內(nèi)噴氨的手段，最終使NOx排放質(zhì)量濃度低于50 mg/m3。

在污染物排放治理的同時(shí)，由于火電形勢(shì)的變化，在火電機(jī)組運(yùn)行方面，也有一些其他政策性的指導(dǎo)。2016年6月，國(guó)家能源局發(fā)布第一批火電靈活性改造試點(diǎn)項(xiàng)目的通知，確定丹東電廠等16個(gè)項(xiàng)目為提升火電靈活性改造試點(diǎn)項(xiàng)目，由此拉開(kāi)了火電機(jī)組靈活性深度調(diào)峰改造的序幕。

在超低排放和深度調(diào)峰的政策要求下，為追求經(jīng)濟(jì)側(cè)盈利，降低燃料成本，機(jī)組燃燒實(shí)際煤質(zhì)大幅偏離設(shè)計(jì)值，對(duì)于已經(jīng)進(jìn)行SCR脫硝改造后的機(jī)組，均存在不同程度的噴氨過(guò)量、負(fù)荷頻繁波動(dòng)、SCR脫硝反應(yīng)器煙溫不足、煙氣含硫量偏高等現(xiàn)象，引起 NH3和NOx混合不均、SO2氧化率過(guò)大、噴氨控制協(xié)調(diào)落后、氨逃逸率過(guò)大等問(wèn)題，最終造成SCR脫硝系統(tǒng)下游空氣預(yù)熱器(簡(jiǎn)稱空預(yù)器)側(cè)堵塞[2]，影響機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和安全性。

針對(duì)目前燃煤機(jī)組在噴氨優(yōu)化方面的工作，方朝君等[3]就某600 MW機(jī)組進(jìn)行脫硝出入口NO和NH3質(zhì)量濃度分布測(cè)量，并對(duì)噴氨格柵支管進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整，優(yōu)化后A、B側(cè)出口NOx質(zhì)量濃度相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差都降至8%以內(nèi)；梁俊杰等[4]對(duì)國(guó)內(nèi)多臺(tái)燃煤機(jī)組進(jìn)行匯總分析，就噴氨全過(guò)程的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，并尋求共性規(guī)律，為脫硝優(yōu)化調(diào)整提供了理論分析支撐；劉建航等[5]對(duì)某300 MW機(jī)組進(jìn)行燃燒側(cè)的優(yōu)化調(diào)整，通過(guò)空氣分級(jí)手段主動(dòng)降低NOx質(zhì)量濃度，實(shí)現(xiàn)整體噴氨量的下降；齊曉輝等[6]重點(diǎn)針對(duì)噴氨格柵的噴口進(jìn)行優(yōu)化，提高了SCR脫硝系統(tǒng)中煙氣速度分布和氨濃度分布的均勻性。

綜上所述，燃煤機(jī)組在一段時(shí)間的運(yùn)行后，均出現(xiàn)不同程度的NOx質(zhì)量濃度偏差，通過(guò)脫硝側(cè)噴氨優(yōu)化調(diào)整可實(shí)現(xiàn)機(jī)組氨氮濃度在SCR脫硝反應(yīng)器內(nèi)的均勻分布，有利于減少后期運(yùn)行中的氨量并緩解下游空預(yù)器的堵塞情況。

1 機(jī)組概況

某電廠機(jī)組鍋爐為亞臨界壓力中間一次再熱控制循環(huán)鍋爐，鍋爐為П形布置，平衡通風(fēng)，四角噴燃。爐前布置3臺(tái)低壓頭爐水循環(huán)泵，機(jī)組SCR煙氣脫硝裝置設(shè)置2臺(tái)反應(yīng)器，布置在省煤器和空預(yù)器之間，每臺(tái)反應(yīng)器的截面尺寸為13 480 mm×12 010 mm，反應(yīng)器內(nèi)催化劑按照“2+1”模式布置，脫硝還原劑采用液氨，氨氣與稀釋風(fēng)混合后，通過(guò)布置在SCR脫硝反應(yīng)器入口煙道截面上的噴氨格柵噴口噴入SCR脫硝反應(yīng)器煙道中，每臺(tái)SCR脫硝反應(yīng)器在入口垂直煙道上沿寬度方向上布置噴氨管，每側(cè)分12組，每組又分為2根支管伸入煙道內(nèi)不同深度。每組噴氨支管上安裝了1個(gè)手動(dòng)調(diào)節(jié)閥，通過(guò)調(diào)節(jié)閥門開(kāi)度，實(shí)現(xiàn)沿反應(yīng)器寬度和深度方向上噴氨量分區(qū)控制(見(jiàn)圖1)。

圖1 測(cè)點(diǎn)分布示意圖

2 試驗(yàn)內(nèi)容及工況設(shè)計(jì)

按照電站鍋爐性能試驗(yàn)規(guī)程要求，機(jī)組SCR噴氨優(yōu)化試驗(yàn)主要分摸底試驗(yàn)、高負(fù)荷噴氨優(yōu)化試驗(yàn)及其余負(fù)荷噴氨優(yōu)化試驗(yàn)3個(gè)部分。

2.1 摸底試驗(yàn)

在高負(fù)荷工況下，對(duì)機(jī)組運(yùn)行工況進(jìn)行摸底，主要測(cè)量NOx質(zhì)量濃度分布。摸底試驗(yàn)旨在作為基準(zhǔn)工況，為后續(xù)優(yōu)化試驗(yàn)提供對(duì)比基礎(chǔ)。

2.2 高負(fù)荷噴氨優(yōu)化試驗(yàn)

在高負(fù)荷下，根據(jù)SCR脫硝反應(yīng)器出口截面的NOx質(zhì)量濃度分布，對(duì)反應(yīng)器進(jìn)口的噴氨格柵手動(dòng)蝶閥開(kāi)度進(jìn)行調(diào)節(jié)，最大限度提高反應(yīng)器出口的NOx質(zhì)量濃度分布均勻性。

2.3 其余負(fù)荷噴氨優(yōu)化試驗(yàn)

根據(jù)優(yōu)化后的噴氨支管手動(dòng)閥開(kāi)度，在中低負(fù)荷進(jìn)行噴氨效果校驗(yàn)。

A、B兩側(cè)SCR脫硝反應(yīng)器沿寬度方向各有7個(gè)測(cè)孔，沿除塵器至鍋爐本體方向分別編號(hào)A1～A7、B1～B7，其中，A2和B2兩個(gè)測(cè)孔已被業(yè)主測(cè)試儀器占用，A7和B7兩個(gè)測(cè)孔處于邊緣斜煙道區(qū)域。由于流場(chǎng)分布原因，NOx質(zhì)量濃度基本不變，因此本次試驗(yàn)未將A2、B2、A7、B7測(cè)孔考慮在內(nèi)。測(cè)孔位置及分布見(jiàn)圖2。噴氨優(yōu)化試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)及測(cè)量項(xiàng)目見(jiàn)表1。

圖2 網(wǎng)格法測(cè)點(diǎn)布置

表1 噴氨優(yōu)化試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)及測(cè)量項(xiàng)目

在SCR脫硝反應(yīng)器出入口，同時(shí)采用網(wǎng)格進(jìn)行法逐點(diǎn)煙氣取樣，采用德圖testo350多功能煙氣分析儀分析NO和O2，采用加權(quán)平均法計(jì)算SCR脫硝反應(yīng)器出入口的NO濃度(干基、NO體積分?jǐn)?shù)為95%、O2體積分?jǐn)?shù)為6%，下同)。在SCR脫硝反應(yīng)器出口截面進(jìn)行多點(diǎn)煙氣取樣，以硫酸為吸收溶液采集氨樣品，并記錄所采集的煙氣流量和O2濃度。利用離子光譜法分析氨溶液中的NH3濃度，并根據(jù)煙氣流量，計(jì)算煙氣中NH3濃度。煙氣溫度測(cè)量按照等截面網(wǎng)格法，利用經(jīng)校驗(yàn)合格的Ⅱ級(jí)精度K形鎧裝熱電偶和單點(diǎn)溫度計(jì)，測(cè)量煙道截面的煙氣溫度分布。

3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

3.1 摸底試驗(yàn)

在機(jī)組255 MW負(fù)荷下進(jìn)行摸底試驗(yàn)，基于NOx體積分?jǐn)?shù)試驗(yàn)結(jié)果初步評(píng)估SCR脫硝系統(tǒng)現(xiàn)狀，主要包括NOx質(zhì)量濃度分布及O2質(zhì)量濃度分布，摸底試驗(yàn)工況數(shù)據(jù)匯總見(jiàn)圖3。

圖3 摸底試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)NOx體積分?jǐn)?shù)分布

從圖3可以看出，A、B兩側(cè)SCR脫硝反應(yīng)器NOx質(zhì)量濃度沿寬度和深度方向呈現(xiàn)不均勻分布。具體表現(xiàn)為：A側(cè)SCR脫硝反應(yīng)器出口在寬度方向靠近鍋爐本體側(cè)NOx質(zhì)量濃度明顯偏低，靠除塵器側(cè)NOx質(zhì)量濃度明顯偏高，A側(cè)出口截面NOx平均質(zhì)量濃度為23.2 mg/m3，最高質(zhì)量濃度為49.9 mg/m3，最低質(zhì)量濃度為10.19 mg/m3，整個(gè)截面出口NOx質(zhì)量濃度相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差為51.7%，A側(cè)平均氨逃逸體積分?jǐn)?shù)為2.10×10-6；B側(cè)SCR脫硝反應(yīng)器出口NOx質(zhì)量濃度分布正好相反，在寬度方向靠近鍋爐本體側(cè)區(qū)域NOx質(zhì)量濃度明顯偏高，靠近除塵器側(cè)區(qū)域NOx質(zhì)量濃度明顯偏低，B側(cè)出口截面NOx平均質(zhì)量濃度為33.6 mg/m3，最高質(zhì)量濃度為55.1 mg/m3，最低質(zhì)量濃度為20.53 mg/m3，整個(gè)截面出口NOx質(zhì)量濃度相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差為28.0%，B側(cè)平均氨逃逸體積分?jǐn)?shù)為3.10×10-6。A、B側(cè)NOx質(zhì)量濃度分布相反，分析原因?yàn)闊煔鈴氖∶浩鞒隹诜殖蓛晒煞謩e對(duì)稱進(jìn)入A、B側(cè)SCR脫硝反應(yīng)器，因此煙道出口NOx分布呈對(duì)稱分布，后期建議對(duì)機(jī)組進(jìn)行流場(chǎng)導(dǎo)流優(yōu)化。

3.2 噴氨優(yōu)化試驗(yàn)

3.2.1 高負(fù)荷噴氨優(yōu)化試驗(yàn)

1號(hào)機(jī)組噴氨優(yōu)化試驗(yàn)在290 MW負(fù)荷進(jìn)行，主要調(diào)整原則是控制SCR脫硝反應(yīng)器出口NOx質(zhì)量濃度在50 mg/m3以內(nèi)。在滿足環(huán)保要求的前提下，根據(jù)實(shí)測(cè)SCR脫硝反應(yīng)器出口截面NOx體積分?jǐn)?shù)分布情況，對(duì)噴氨格柵各支管手動(dòng)閥開(kāi)度進(jìn)行多次調(diào)整，通過(guò)開(kāi)大關(guān)小的方式，直至SCR脫硝反應(yīng)器出口截面NOx體積分?jǐn)?shù)分布均勻性達(dá)到合理狀況。1號(hào)機(jī)組整個(gè)優(yōu)化調(diào)整過(guò)程進(jìn)行4次，噴氨優(yōu)化試驗(yàn)過(guò)程中SCR脫硝反應(yīng)器出口NOx體積分?jǐn)?shù)分布見(jiàn)圖4～圖7。

圖4 第1次調(diào)整試驗(yàn)試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)NOx體積分?jǐn)?shù)分布

圖5 第2次調(diào)整試驗(yàn)試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)NOx體積分?jǐn)?shù)分布

圖6 第3次調(diào)整試驗(yàn)試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)NOx體積分?jǐn)?shù)分布

圖7 第4次調(diào)整試驗(yàn)試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)NOx體積分?jǐn)?shù)分布

4次調(diào)整優(yōu)化試驗(yàn)主要是以摸底工況為基準(zhǔn)，通過(guò)控制SCR脫硝反應(yīng)器出口NOx質(zhì)量濃度偏差，逐次調(diào)整至SCR脫硝反應(yīng)器出口NOx質(zhì)量濃度相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差低于15%的目標(biāo)要求。

圖8顯示了A、B側(cè)NOx質(zhì)量濃度在試驗(yàn)過(guò)程中的變化過(guò)程。從圖8可以看出：隨著噴氨優(yōu)化調(diào)整過(guò)程的深入，A、B兩側(cè)SCR脫硝反應(yīng)器出口截面NOx平均質(zhì)量濃度基本不變，經(jīng)測(cè)算，A側(cè)SCR脫硝反應(yīng)器出口截面NOx質(zhì)量濃度相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差由摸底試驗(yàn)工況的51.7%降低至8.4%，B側(cè)SCR脫硝反應(yīng)器出口截面NOx質(zhì)量濃度相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差由摸底試驗(yàn)工況的28.0%降低至9.8%，A、B側(cè)SCR脫硝反應(yīng)器出口截面NOx平均質(zhì)量濃度保持在40 mg/m3左右，其分布逐漸趨于均勻。經(jīng)過(guò)4次噴氨優(yōu)化調(diào)整后，A、B側(cè)平均氨逃逸體積分?jǐn)?shù)由調(diào)整前的2.10×10-6、3.10×10-6分別降低至0.30×10-6、1.83×10-6。

圖8 4次調(diào)整試驗(yàn)試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)NOx質(zhì)量濃度分布

3.2.2 其余負(fù)荷噴氨優(yōu)化試驗(yàn)

在高負(fù)荷的調(diào)整基礎(chǔ)上，為全面掌握優(yōu)化調(diào)整效果，針對(duì)優(yōu)化后的噴氨支管手動(dòng)閥開(kāi)度，在機(jī)組255 MW及210 MW負(fù)荷下，對(duì)A、B兩側(cè)SCR脫硝反應(yīng)器出口NOx體積分?jǐn)?shù)進(jìn)行校驗(yàn)測(cè)試，測(cè)試結(jié)果見(jiàn)圖9、圖10。

圖9 255 MW試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)NOx體積分?jǐn)?shù)分布

圖10 210 MW試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)NOx體積分?jǐn)?shù)分布

從圖9和圖10可以看出：1號(hào)機(jī)組在經(jīng)過(guò)噴氨優(yōu)化調(diào)整后，A、B兩側(cè)SCR脫硝反應(yīng)器出口NOx質(zhì)量濃度分布均勻性得到了明顯的提高和改善。高、中、低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，SCR脫硝反應(yīng)器出口未出現(xiàn)局部NOx質(zhì)量濃度過(guò)高或過(guò)低、氨逃逸體積分?jǐn)?shù)局部偏高等現(xiàn)象。

3.3 噴氨優(yōu)化試驗(yàn)評(píng)估

3.3.1 脫硝效率及氨逃逸評(píng)估

根據(jù)1號(hào)機(jī)組在290 MW、255 MW和210 MW負(fù)荷下噴氨優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)對(duì)脫硝效率與氨逃逸進(jìn)行評(píng)估，結(jié)果見(jiàn)表2。

表2 脫硝效率及氨逃逸匯總

從表2可以看出：各負(fù)荷段下SCR反應(yīng)器的A側(cè)和B側(cè)NOx質(zhì)量濃度相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差均控制在15%以下，噴氨優(yōu)化調(diào)整后，290 MW負(fù)荷下，機(jī)組SCR脫硝反應(yīng)器出口截面NOx質(zhì)量濃度相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差從最高51.7%下降到8.4%，SCR脫硝反應(yīng)器脫硝效率A、B側(cè)分別為82.3%、83.9%，基本恢復(fù)到設(shè)計(jì)值。

3.3.2 脫硝系統(tǒng)阻力測(cè)試

針對(duì)1號(hào)機(jī)組在290 MW下的SCR脫硝系統(tǒng)阻力進(jìn)行測(cè)試，結(jié)果見(jiàn)表3。

表3 290 MW下SCR脫硝系統(tǒng)阻力測(cè)試

從表3可以看出：噴氨優(yōu)化調(diào)整后，機(jī)組SCR脫硝系統(tǒng)阻力A、B側(cè)分別維持在1 053 Pa、941 Pa，基本恢復(fù)到設(shè)計(jì)值?？傮w來(lái)看，經(jīng)過(guò)手動(dòng)噴氨優(yōu)化調(diào)整，在保證NOx質(zhì)量濃度不超標(biāo)的情況下，首先通過(guò)噴氨總量控制A、B側(cè)NOx質(zhì)量濃度的主要偏差，其次分別針對(duì)每側(cè)沿寬度方向的偏差分別進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整后，調(diào)整效果良好，噴氨優(yōu)化調(diào)整后對(duì)當(dāng)前煤種下機(jī)組高、中、低負(fù)荷的適應(yīng)性較好。

4 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)對(duì)300 MW機(jī)組SCR脫硝裝置進(jìn)行噴氨優(yōu)化調(diào)整，得到如下結(jié)論：

(1)現(xiàn)行機(jī)組運(yùn)行由于煤質(zhì)變化、負(fù)荷波動(dòng)等因素，SCR脫硝反應(yīng)器出口NOx質(zhì)量濃度偏差較大，摸底試驗(yàn)中，A、B側(cè)出口NOx質(zhì)量濃度相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差分別為51.7%和28%。

(2)在290 MW負(fù)荷下機(jī)組進(jìn)行噴氨優(yōu)化，A側(cè)SCR脫硝反應(yīng)器出口NOx質(zhì)量濃度相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差由摸底試驗(yàn)工況的51.7%降低至8.4%，B側(cè)SCR脫硝反應(yīng)器出口NOx質(zhì)量濃度相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差由摸底試驗(yàn)工況的28.0%降低至9.8%，A、B側(cè)平均氨逃逸體積分?jǐn)?shù)由調(diào)整前的2.10×10-6、3.10×10-6分別降低至0.30×10-6、1.83×10-6。

(3)噴氨優(yōu)化調(diào)整后，對(duì)中低負(fù)荷進(jìn)行校驗(yàn)，SCR脫硝反應(yīng)器出口未出現(xiàn)局部NOx質(zhì)量濃度偏差過(guò)大和氨逃逸率過(guò)大等現(xiàn)象，對(duì)機(jī)組全工況下的脫硝運(yùn)行適應(yīng)性較好。

(4)噴氨優(yōu)化調(diào)整后，脫硝效率及反應(yīng)器煙氣側(cè)阻力基本恢復(fù)到設(shè)計(jì)值，有利于機(jī)組設(shè)備的長(zhǎng)期運(yùn)行和壽命維護(hù)。