楊曉峰, 高斌強(qiáng), 呂海英

(上海海隆石油鉆具有限公司, 上海 200949)

石油鉆桿是一種油田鉆井工具，是石油鉆柱的主要組成部分，鉆井過(guò)程中起著連接鉆柱、輸送泥漿和傳遞扭矩等作用，工作時(shí)承受壓縮、拉伸、扭轉(zhuǎn)、彎曲等復(fù)雜載荷，并經(jīng)受強(qiáng)烈的振動(dòng)和沖擊作用[1-3]。目前石油鉆桿均是由鉆桿接頭和管體經(jīng)摩擦焊焊接而成，焊接后對(duì)焊縫區(qū)進(jìn)行局部調(diào)質(zhì)熱處理。研究發(fā)現(xiàn)，鉆桿焊縫區(qū)的低應(yīng)力脆性斷裂現(xiàn)象最為常見，焊縫區(qū)成為整個(gè)鉆桿的薄弱區(qū)域，因此控制焊縫區(qū)的力學(xué)性能是保證鉆桿質(zhì)量的關(guān)鍵，而沖擊韌性是判斷鉆桿焊縫區(qū)力學(xué)性能的關(guān)鍵指標(biāo)[4-6]。某公司根據(jù)API SPEC 5DP：2009SpecificationforDrillPipe采用摩擦焊工藝生產(chǎn)了一批規(guī)格為φ168.30 mm×15.88 mm、鋼級(jí)為S135的PSL-3級(jí)別的鉆桿，生產(chǎn)后對(duì)焊縫區(qū)進(jìn)行力學(xué)性能抽檢時(shí)發(fā)現(xiàn)3個(gè)鉆桿的焊縫區(qū)沖擊試樣韌性低，不符合要求。為找到?jīng)_擊韌性低的原因，筆者對(duì)其進(jìn)行了一系列檢驗(yàn)和分析。

1 沖擊試驗(yàn)及結(jié)果

按照API SPEC 5DP：2009的要求,隨機(jī)取一個(gè)鉆桿抽檢該批鉆桿焊縫區(qū)的沖擊韌性，沿焊縫區(qū)縱向取3個(gè)尺寸為10 mm×10 mm×55 mm的沖擊試樣，該組試樣編號(hào)為A1，試驗(yàn)溫度為-20 ℃，按照ASTM E23：2018StandardTestMethodsforNotchedBarImpactTestingofMetallicMaterials的技術(shù)要求，使用 JBN-300型擺錘式?jīng)_擊試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行夏比V形缺口沖擊試驗(yàn)，結(jié)果見表 1。

表1 A1組試樣的沖擊韌性Tab.1 Impact toughness of A1 group samples

由表1可見，焊縫區(qū)的沖擊韌性很低，不符合API SPEC 5DP:2009的要求。根據(jù)API SPEC 5DP：2009的要求，在同一試樣上復(fù)取兩組沖擊試樣進(jìn)行試驗(yàn)，兩組沖擊試樣分別編號(hào)為A2和A3，結(jié)果見表2。

表2 A2和A3組試樣的沖擊韌性Tab.2 Impact toughness of A2 and A3 group samples

從試驗(yàn)過(guò)程來(lái)看，試驗(yàn)方法與試驗(yàn)設(shè)備相同，試驗(yàn)溫度均為-20 ℃，A1組試樣與復(fù)取A2，A3兩組試樣沖擊功基本相同，排除與其他試樣混淆的因素，對(duì)試樣加工尺寸及V形缺口進(jìn)行檢查也符合ASTM E23：2018的要求，因此沖擊試驗(yàn)本身并無(wú)問(wèn)題。

從表1，2中可以看出，3組試樣沖擊功基本相同，均為20 J左右，剪切斷面率為10%，A1組沖擊試樣斷口宏觀形貌見圖1，可見斷口整體較為平坦、光亮，具有脆性斷裂特征，斷口邊緣有少量剪切唇。

圖1 A1組沖擊試樣斷口宏觀形貌Fig.1 Macro morphology of fracture of A1 group impact samples

2 理化檢驗(yàn)及結(jié)果

2.1 拉伸試驗(yàn)

按照API SPEC 5DP:2009的技術(shù)要求，在同一鉆桿焊縫上取直徑為12.5 mm的圓棒拉伸試樣，按照ASTM E8/E8M:2016aStandardTestMethodsforTensionTestingofMetallicMaterials的技術(shù)要求，采用WAW-600型電液伺服萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，結(jié)果見表3，可見焊縫區(qū)拉伸性能符合API SPEC 5DP：2009的要求，屬正?？刂品秶瑹o(wú)異常。

表3 焊縫的拉伸性能Tab.3 Tensile properties of welding seam

2.2 硬度試驗(yàn)

按照API SPEC 5DP：2009的技術(shù)要求，沿鉆桿焊縫區(qū)取縱向全截面硬度試樣，在兩側(cè)熱影響區(qū)按照ASTM E18：2019StandardTestMethodsforRockwellHardnessofMetallicMaterials的要求進(jìn)行洛氏硬度試驗(yàn)，結(jié)果見表4，可知鉆桿焊縫區(qū)硬度符合API SPEC 5DP：2009的要求。

表4 熱影響區(qū)硬度Tab.4 Hardness of heat affected zone HRC

2.3 橫向側(cè)彎試驗(yàn)

根據(jù)API SPEC 5DP：2009的技術(shù)要求對(duì)焊縫區(qū)進(jìn)行橫向側(cè)彎試驗(yàn)，取長(zhǎng)度為200 mm、寬度為9.5 mm的兩個(gè)全壁厚試樣，采用38.1 mm的彎芯進(jìn)行橫向側(cè)彎試驗(yàn)，試樣在順時(shí)針和逆時(shí)針的兩翼彎曲形成角度不大于40°時(shí)，均無(wú)裂紋，符合標(biāo)準(zhǔn)的要求。

2.4 金相檢驗(yàn)

按照GB/T 13298-2015《金屬顯微組織檢驗(yàn)方法》和GB/T 6394-2017《金屬平均晶粒度測(cè)定方法》的技術(shù)要求，垂直于焊縫取2個(gè)縱截面金相試樣，采用GX51型金相顯微鏡對(duì)試樣進(jìn)行觀察，結(jié)果見圖2。可見鉆桿接頭側(cè)、管體側(cè)的顯微組織主要為回火索氏體+少量鐵素體，且均不存在未回火馬氏體及粗大的過(guò)熱組織。鉆桿接頭側(cè)、管體側(cè)的晶粒度等級(jí)均為9.0級(jí)，高于內(nèi)控標(biāo)準(zhǔn)7.0級(jí)。

圖2 焊縫區(qū)顯微組織形貌Fig.2 Microstructure morphology of welding seam zone:a) microstructure of drill pipe joint side; b) grain morphology of drill pipe joint side; c) microstructure of pipe side; d) grain morphology of pipe side

2.5 非金屬夾雜物檢驗(yàn)

按照ASTM E45:2018的技術(shù)要求垂直于焊縫取縱截面試樣，采用GX51型金相顯微鏡進(jìn)行非金屬夾雜物檢驗(yàn)，結(jié)果見圖3和表5?？梢娿@桿接頭側(cè)和焊縫區(qū)A類非金屬夾雜物含量較多，焊縫區(qū)評(píng)級(jí)為1.5級(jí)，接頭側(cè)評(píng)級(jí)為2.0級(jí)。

圖3 焊縫試樣不同位置的非金屬夾雜物形貌Fig.3 Non-metallic inclusion morphology in different positions of welding seam sample:a) welding seam zone; b) joint side; c) pipe side

表5 焊縫試樣不同位置的非金屬夾雜物檢驗(yàn)結(jié)果Tab.5 Inspection results of non-metallic inclusions indifferent positions of welding seam sample

2.6 化學(xué)成分分析

按照ASTM A751：2014aStandardTestMethods,Practices,andTerminologyforChemicalAnalysisofSteelProducts的要求對(duì)鉆桿接頭及管體進(jìn)行化學(xué)成分分析，結(jié)果見表6。由表6可知,鉆桿接頭硫元素含量超過(guò)API SPEC 5DP：2009的要求值，質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.016%。

表6 焊縫不同位置的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))Tab.6 Chemical compositions at different positions ofwelding seam (mass fraction) %

2.7 掃描電鏡及能譜分析

對(duì)A1組其中一個(gè)沖擊試樣斷口進(jìn)行掃描電鏡(SEM)分析，圖4為沖擊試樣斷口的SEM形貌。由圖4a)和圖4b)可見，斷口呈密集溝壑狀；由圖4c)可見,有些溝壑里及細(xì)小韌窩里面存在細(xì)小的塊狀黑色物質(zhì)，局部平面上存在大量塊狀的黑色物質(zhì)，個(gè)別長(zhǎng)條黑色塊狀物質(zhì)長(zhǎng)達(dá)100 mm。對(duì)這些黑色塊狀物質(zhì)進(jìn)行能譜(EDS)分析，結(jié)果見圖5?？梢姾谏珘K狀物質(zhì)主要組成元素為硫、錳和鐵，其質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為35.43%，36.88%，17.82%，其余元素為碳、鈣、鉻，可以推斷該黑色塊狀物質(zhì)為FeS和MnS混合夾雜物。

圖4 沖擊試樣斷口不同位置的SEM形貌Fig.4 SEM morphology of impact sample fracture at different positions:a) initiation zone; b) extended zone at low magnification; c) extended zone at high magnification

圖5 沖擊試樣斷口黑色塊狀物質(zhì)EDS分析結(jié)果Fig.5 EDS analysis results of black block substance on fracture of impact sample

3 沖擊韌性低的原因分析

該批鉆桿焊縫試樣除沖擊韌性不合格，其余力學(xué)性能均符合API SPEC 5DP：2009的要求。焊縫兩側(cè)顯微組織為回火索氏體+少量鐵素體，不存在未回火馬氏體和粗大的過(guò)熱組織，焊縫區(qū)存在較多的A類非金屬夾雜物，細(xì)系達(dá)到1.5級(jí)。管體材料磷、硫含量較低，非金屬夾雜物等級(jí)也較低，但是鉆桿接頭材料的硫元素含量超標(biāo)，質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.016%，A類非金屬夾雜物粗系達(dá)到2.0級(jí)且含量較多。通過(guò)對(duì)焊縫沖擊試樣斷口宏觀及微觀分析可以判斷，斷口處存在較多的FeS和MnS混合非金屬夾雜物。由于沖擊試樣斷口處A類非金屬夾雜物含量多，破壞了焊縫區(qū)組織的連續(xù)性，非金屬夾雜物的塑性、彈性與鋼材的有很大差別，非金屬夾雜物無(wú)法與鋼材同步塑性變形，因而在非金屬夾雜物周圍產(chǎn)生越來(lái)越大的應(yīng)力集中，形成了弱結(jié)合面，受到?jīng)_擊力時(shí)，弱結(jié)合面處先產(chǎn)生裂紋，最終裂紋在焊接結(jié)合面上擴(kuò)展而導(dǎo)致試樣斷裂，因此試樣焊縫區(qū)的非金屬夾雜物含量多會(huì)使沖擊韌性大大降低[7-9]。鉆桿接頭材料里的硫元素生成于冶煉過(guò)程，大部分硫元素成群聚集于枝晶晶界形成硫化物，熱軋管過(guò)程中的硫化物易于變形，往往呈細(xì)長(zhǎng)紡錘形伸展分布在帶狀組織中，造成鋼材的各向異性。摩擦焊時(shí)鉆桿接頭和管體在高溫、高壓環(huán)境下進(jìn)行焊接，隨著焊接面金屬的塑性流動(dòng)，改變了硫化物原分布方向，由原平行于鉆桿接頭軸線方向變?yōu)槠叫杏诤缚p方向，即垂直于軸線方向，故硫化物沿焊縫分布。

該焊縫試樣由于焊縫區(qū)A類非金屬夾雜物含量多，破壞了組織的連續(xù)性，導(dǎo)致沖擊韌性不符合API SPEC 5DP：2009的要求，但是抗拉強(qiáng)度卻達(dá)到880 MPa。相關(guān)研究顯示，試樣在受拉應(yīng)力時(shí)，拉應(yīng)力垂直于焊縫結(jié)合面，均勻的分布在整個(gè)焊縫結(jié)合面上，因此非金屬夾雜物產(chǎn)生的裂紋擴(kuò)展速度較緩慢[10-11]，但是試樣受沖擊力時(shí)，焊縫結(jié)合面處受不均勻的剪切應(yīng)力，由非金屬夾雜物形成的裂紋擴(kuò)展速度較快。因此，非金屬夾雜物形成的弱結(jié)合缺陷對(duì)焊縫試樣拉伸強(qiáng)度影響不大，但是對(duì)焊縫試樣的沖擊韌性影響很大。

4 結(jié)論及建議

(1) 鉆桿焊縫區(qū)沖擊韌性低，不符合API SPEC 5DP：2009的要求，是由于焊縫區(qū)A類非金屬夾雜物含量多，破壞了組織的連續(xù)性，受到?jīng)_擊力時(shí)，缺陷的弱結(jié)合面處先產(chǎn)生裂紋，裂紋快速擴(kuò)展最終導(dǎo)致試樣斷裂。

(2) 鉆桿接頭材料硫元素含量高，A類非金屬夾雜物級(jí)別高、含量多，是焊縫區(qū)產(chǎn)生較多A類非金屬夾雜物缺陷的主要原因。

(3) 焊縫區(qū)非金屬夾雜物形成的弱結(jié)合缺陷對(duì)拉伸強(qiáng)度影響不大，但是對(duì)焊縫試樣的沖擊韌性影響很大。

(4) 建議鉆桿接頭入廠增加非金屬夾雜物檢驗(yàn)，確保鉆桿接頭材料純凈度符合要求，從而保證鉆桿摩擦焊焊縫區(qū)性能符合標(biāo)準(zhǔn)要求。