馬少春 方宏遠(yuǎn) 鮑鵬 姜忻良

摘 要：為研究水平鋼筋連接方式對(duì)復(fù)合剪力墻節(jié)點(diǎn)抗震性能的影響規(guī)律，設(shè)計(jì)了水平鋼筋伸入暗柱或不伸入暗柱兩類組合節(jié)點(diǎn)。在循環(huán)荷載作用下，對(duì)兩類節(jié)點(diǎn)共4個(gè)試件分別進(jìn)行了抗震試驗(yàn)。通過對(duì)復(fù)合剪力墻節(jié)點(diǎn)的受力變形、破壞特征、滯回特性、延性以及耗能能力等方面進(jìn)行研究，分析了復(fù)合剪力墻連接節(jié)點(diǎn)的抗震性能。通過對(duì)承載及變形、延性及耗能等指標(biāo)進(jìn)行對(duì)比分析發(fā)現(xiàn)：水平鋼筋連接節(jié)點(diǎn)的開裂、屈服及極限荷載分別提高了2.42%、10.84%和9.25%;延性系數(shù)提高了10.26%;耗能系數(shù)提高了8.70%。研究結(jié)果表明：對(duì)剪力墻節(jié)點(diǎn)進(jìn)行合理配筋和連接，可以有效地提高節(jié)點(diǎn)試件的整體抗震性能。

關(guān)鍵詞：低周反復(fù)試驗(yàn);剪力墻節(jié)點(diǎn);抗震性能;裝配式;滯回曲線

中圖分類號(hào)：TU398;TU 364 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號(hào)：2096-6717（2021）03-0044-07

Abstract： In order to study the influence of the horizontal steel bar connection method on the seismic performance of the composite shear wall joints， this paper designed two types of composite joints， which were horizontal reinforcements with or without embedded column. Under cyclic loading， a total of four specimens of two types of joints were subjected to seismic tests. By studying the deformation， failure characteristics， hysteretic characteristics， ductility and energy dissipation capabilities of the composite shear wall node， the seismic performance of the composite shear wall connection node is analysed. Through comparative analysis of bearing and deformation， ductility， energy consumption and other indicators， it is obtained that the cracking， yielding and ultimate load of the joints of horizontal steel bars are increased by 2.42%， 10.84% and 9.25% respectively; the ductility coefficient is increased by 10.26%; the energy consumption coefficient has been increased by 8.70%. It can be seen that the overall seismic performance of the joint specimens can be effectively improved by reasonable reinforcement and connecting the shear wall nodes.

Keywords：low-cycle repeated test; shear wall joint; seismic performance; assembly type; hysteresis curve

近年來，環(huán)境污染、能源資源短缺、大力發(fā)展綠色節(jié)能裝配式建筑一直是各國(guó)關(guān)注的熱點(diǎn)問題。中國(guó)大力發(fā)展綠色環(huán)保、低碳節(jié)能的新型裝配式建筑[1]，力爭(zhēng)到2020年實(shí)現(xiàn)城鎮(zhèn)新建建筑節(jié)能達(dá)到65%的目標(biāo)。在圍護(hù)結(jié)構(gòu)墻體上的節(jié)能是最直接、最經(jīng)濟(jì)、最有效的措施，但傳統(tǒng)墻體材料污染環(huán)境，并且消耗的能源資源也較大。因此，尋找低能耗、低成本、綠色環(huán)保墻體材料，大力推進(jìn)墻體材料革新給研究人員提出了挑戰(zhàn)[2]。石膏是一種綠色氣硬性膠凝材料，被廣泛地應(yīng)用于制作復(fù)合墻板[3]。石膏具有質(zhì)量較輕、成本低廉、對(duì)環(huán)境無污染的突出優(yōu)點(diǎn)，在建筑材料中充當(dāng)較好的耐火材料。材料內(nèi)部的多孔隙使石膏又具有較好的保溫隔熱功能，非常適合應(yīng)用于新型復(fù)合墻板或組合節(jié)點(diǎn)中?？梢詫⑹嘧龀墒嗫涨?，充當(dāng)復(fù)合墻板的免拆模板，然后在石膏空腔中配置鋼筋并澆筑混凝土填充材料形成復(fù)合的墻板或節(jié)點(diǎn)。

為了解石膏復(fù)合剪力墻的受力性能，找到其受力最優(yōu)的設(shè)計(jì)方案，許多研究者進(jìn)行了大量的試驗(yàn)研究[4-6]，但其大多針對(duì)單獨(dú)復(fù)合剪力墻構(gòu)件，對(duì)于石膏混凝土復(fù)合剪力墻與連接節(jié)點(diǎn)核心區(qū)混凝土異型暗柱之間關(guān)于水平鋼筋連接方式的研究相對(duì)較少。裝配時(shí)鋼筋的連接工作量大且質(zhì)量不易保證，因此，尋找腹板和翼緣與節(jié)點(diǎn)核心區(qū)異形柱鋼筋的合理連接方式是一種可行的解決方案[7]。筆者嚴(yán)格按照有關(guān)抗震試驗(yàn)規(guī)范的要求對(duì)裝配式復(fù)合剪力墻節(jié)點(diǎn)進(jìn)行試件連接方式構(gòu)造分析和抗震性能試驗(yàn)，通過對(duì)組合節(jié)點(diǎn)各試件的受力變形、裂縫狀況、破壞形態(tài)、滯回特性、延性、剛度退化以及能量耗散系數(shù)等指標(biāo)進(jìn)行研究，進(jìn)而研究裝配式復(fù)合剪力墻與節(jié)點(diǎn)暗柱之間采用水平鋼筋不同連接方式對(duì)組合節(jié)點(diǎn)力學(xué)性能的影響規(guī)律。

1 試驗(yàn)概況

1.1 構(gòu)件設(shè)計(jì)

裝配式復(fù)合剪力墻節(jié)點(diǎn)中的石膏孔腔模板是在工廠中將建筑石膏與一定量水泥、纖維以及一些外加劑按照特定的配合比生產(chǎn)的多空腔石膏板產(chǎn)品[8]，節(jié)點(diǎn)翼緣中的石膏板與保溫系統(tǒng)也是在工廠中生產(chǎn)的一體產(chǎn)品。腹板石膏板基本尺寸為：側(cè)板厚13 mm;隔板厚20 mm，高160 mm;水平孔腔94 mm×220 mm;垂直孔腔230 mm×94 mm。翼緣系統(tǒng)基本尺寸為：保溫板厚120 mm;最外側(cè)石膏單板厚13 mm。將翼緣和腹板的石膏板部件運(yùn)輸?shù)绞┕?chǎng)地進(jìn)行組裝、插入配筋并采用混凝土填入石膏空腔。在翼緣和腹板交接處，根據(jù)預(yù)留混凝土異形暗柱的形狀和尺寸將一些石膏隔板去掉，配置鋼筋并澆筑混凝土形成節(jié)點(diǎn)核心區(qū)暗柱。

設(shè)計(jì)兩組共4個(gè)復(fù)合剪力墻節(jié)點(diǎn)，其基本形狀和尺寸相同。試件通過節(jié)點(diǎn)核心區(qū)連接件（T形暗柱）將墻板腹板與墻板翼緣連接為節(jié)點(diǎn)整體。通過抗震試驗(yàn)研究，重點(diǎn)關(guān)注翼緣和腹板與節(jié)點(diǎn)核心區(qū)連接件之間的連接情況。構(gòu)件設(shè)計(jì)處理方法為：在復(fù)合剪力墻與節(jié)點(diǎn)混凝土暗柱之間，采用水平鋼筋伸入或不伸入核心區(qū)暗柱貫通節(jié)點(diǎn)的兩種不同連接方式。將水平鋼筋伸入核心區(qū)貫通節(jié)點(diǎn)的情況稱為貫通節(jié)點(diǎn)，共3個(gè)試件，如圖1所示。將無水平鋼筋伸入暗柱不貫通節(jié)點(diǎn)的情況稱為非貫通節(jié)點(diǎn)，將其作為1個(gè)對(duì)比試件，如圖2所示。剖面圖如圖3和4所示。兩類節(jié)點(diǎn)編號(hào)分別為GTJ-1、GTJ-2、GTJ-3和FGTJ。節(jié)點(diǎn)主要包括T形暗柱、腹板、翼緣、加載梁、固定梁。腹板無保溫板，翼緣有外保溫板。加載梁尺寸為120 mm×220 mm;固定梁尺寸分別為270 mm×500 mm（腹板底部）和403 mm×500 mm（翼緣底部）。核心區(qū)豎向鋼筋為1614，箍筋為A6@150。在豎向石膏腔中配置114鋼筋，在水平石膏腔中配置214鋼筋;在加載梁中配置314縱向鋼筋;在地梁中配置420縱向鋼筋，地梁箍筋C8@200。

1.2 試驗(yàn)加載裝置與測(cè)試

為了模擬復(fù)合剪力墻節(jié)點(diǎn)的真實(shí)受力情況，試驗(yàn)主要在水平和垂直兩個(gè)方向進(jìn)行加載[9]。垂直方向：豎向荷載值為122 kN，軸壓比為0.1，通過3臺(tái)50 kN的液壓千斤頂施加在節(jié)點(diǎn)頂部鋼梁上，可以較真實(shí)地模擬節(jié)點(diǎn)上部的結(jié)構(gòu)荷載均勻地傳遞給節(jié)點(diǎn)，還可避免應(yīng)力集中影響。在千斤頂頂部設(shè)置滾軸支座，實(shí)現(xiàn)3臺(tái)千斤頂在保證豎向恒荷載的同時(shí)可以伴隨節(jié)點(diǎn)在水平方向同步移動(dòng)。水平方向：在腹板頂部一側(cè)設(shè)置1臺(tái)1 000 kN的推拉千斤頂用來模擬水平地震作用。推拉千斤頂一端與反力墻進(jìn)行固定，另一端可通過傳感器、固定裝置與節(jié)點(diǎn)試件進(jìn)行連接。擬靜力試驗(yàn)加載過程主要分為兩部分：1）預(yù)加載，取預(yù)估30%開裂荷載作為預(yù)加載試驗(yàn)的控制荷載;2）正式加載，參照試驗(yàn)規(guī)范中的要求，采用荷載與位移混合加載方式。在低周反復(fù)加載試驗(yàn)中，當(dāng)試件達(dá)到屈服之前，主要采取荷載控制，每級(jí)水平荷載控制級(jí)為10 kN并往復(fù)3次;當(dāng)達(dá)到屈服之后改為位移控制，取屈服位移倍數(shù)作為位移控制級(jí)并往復(fù)加載3次。直到試件的承載力下降至峰值荷載的85%以下，構(gòu)件破壞，試驗(yàn)結(jié)束。加載系統(tǒng)與試驗(yàn)裝置如圖5、圖6所示。為了研究復(fù)合剪力墻節(jié)點(diǎn)的抗震性能以及考慮水平鋼筋不同連接方式對(duì)其性能的影響，試驗(yàn)主要測(cè)量?jī)?nèi)容為：節(jié)點(diǎn)頂部荷載及變形、裂縫的產(chǎn)生與發(fā)展、試件下部固定梁位移、試驗(yàn)誤差。根據(jù)研究經(jīng)驗(yàn)可知，試驗(yàn)破壞多發(fā)生在試件的中下部，因此，在試驗(yàn)過程中對(duì)其進(jìn)行了重點(diǎn)關(guān)注。

試件開裂前，采用水平力控制并以預(yù)估開裂荷載的50%為初始荷載分級(jí)加載，每級(jí)水平力以10 kN為級(jí)差往復(fù)一次;試件開裂后，采用水平位移控制加載，每級(jí)位移循環(huán)兩次，直至試件承載力降低到峰值荷載的85%以下，或試件無法穩(wěn)定地承受反復(fù)荷載時(shí)，停止加載。

2 現(xiàn)象及破壞形態(tài)

在預(yù)加載試驗(yàn)階段，當(dāng)荷載為30.00 kN時(shí)，幾乎無異?，F(xiàn)象。當(dāng)荷載為101.59 kN時(shí)，首先在GTJ節(jié)點(diǎn)腹板右下角出現(xiàn)水平方向的初始裂縫，約600.00 mm長(zhǎng)，并有延長(zhǎng)趨勢(shì)。當(dāng)荷載為100.75 kN時(shí)，F(xiàn)GTJ試件具有相似的現(xiàn)象。復(fù)合剪力墻與暗柱的不同連接方式對(duì)節(jié)點(diǎn)初始裂縫的開裂無關(guān)，在此階段，翼緣幾乎無變化。當(dāng)GTJ荷載為150.55 kN時(shí)，在節(jié)點(diǎn)的腹板中部出現(xiàn)幾條45°或135°方向的斜裂縫，已有裂縫加寬并延伸至腹板的根部。當(dāng)FGTJ荷載為150.42 kN時(shí)，復(fù)合剪力墻中發(fā)出撕裂聲，腹板上形成主裂縫，長(zhǎng)度為230.00 mm;當(dāng)GTJ荷載為180.00 kN時(shí)，腹板的最外側(cè)鋼筋發(fā)生了屈服。腹板左上部出現(xiàn)幾條長(zhǎng)200.00 mm的斜裂縫，之后采用位移來控制。當(dāng)荷載為170.45 kN時(shí)，F(xiàn)GTJ腹板鋼筋出現(xiàn)了屈服現(xiàn)象。當(dāng)加載至1倍屈服位移Δy時(shí)，GTJ和FGTJ均進(jìn)入彈塑性階段，裂縫繼續(xù)發(fā)展。當(dāng)位移為2Δy時(shí)，GTJ腹板裂縫出現(xiàn)加寬和延長(zhǎng)現(xiàn)象，在腹板中部的斜裂縫，由于相互交叉而形成網(wǎng)格。另外，在翼緣上出現(xiàn)了豎向微裂縫，F(xiàn)GTJ豎向、水平及斜向裂縫增多和延長(zhǎng)相對(duì)較快。復(fù)合剪力墻與暗柱的不同連接方式對(duì)GTJ和FGTJ節(jié)點(diǎn)的裂縫開裂規(guī)律影響顯著。比如，出現(xiàn)裂縫的局部區(qū)域不同，裂縫發(fā)展的方向也有所不同。當(dāng)位移為3Δy時(shí)，GTJ腹板腳部的裂縫顯著變寬，F(xiàn)GTJ腹板與暗柱結(jié)合區(qū)域的豎向裂縫已基本形成并貫通，豎向裂縫的寬度顯著增大。當(dāng)位移為3.5Δy時(shí)，GTJ翼緣出現(xiàn)水平裂縫，腹板腳部的混凝土和石膏被壓碎，鋼筋被反復(fù)拉長(zhǎng)或壓彎，水平反復(fù)荷載降至0.85Py以下。FGTJ腹板與暗柱結(jié)合區(qū)域裂縫加寬，在翼緣中部出現(xiàn)水平裂縫，長(zhǎng)680.00 mm，腹板表面材料局部剝落。

總之，GTJ最終破壞形式為腹板腳部混凝土被壓碎或拉裂、鋼筋被拉長(zhǎng)或壓彎，或者45°方向產(chǎn)生破壞的斜向貫通裂縫，如圖7所示。FGTJ最終破壞形式為腹板與暗柱結(jié)合區(qū)域產(chǎn)生豎向貫通裂縫。分析其原因，GTJ腹板和翼緣水平鋼筋伸入暗柱，連接效果相對(duì)較好，節(jié)點(diǎn)構(gòu)件整體性較好，有利于節(jié)點(diǎn)抗震。FGTJ在腹板與暗柱結(jié)合區(qū)域相對(duì)比較薄弱，缺少在水平方向上的必要連接。

3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1 滯回及骨架曲線

滯回曲線常被用來評(píng)定復(fù)合剪力墻各類節(jié)點(diǎn)的抗震性能 [10]，試件的滯回和骨架曲線見圖8。在復(fù)合剪力墻腹板開裂之前，GTJ和FGTJ節(jié)點(diǎn)的承載及變形能力相對(duì)較小，滯回環(huán)基本保持重合。GTJ和FGTJ節(jié)點(diǎn)均處在彈性階段，無殘余變形，無剛度退化。隨著荷載的繼續(xù)增大，滯回環(huán)也逐步變得越來越飽滿。通過觀察GTJ和FGTJ節(jié)點(diǎn)滯回曲線的坐標(biāo)軸，當(dāng)千斤頂卸載完畢時(shí)，試件的變形卻不能完全回歸到零。因此，可以得出復(fù)合剪力墻節(jié)點(diǎn)已發(fā)生彈塑性變形，并且殘余變形在累計(jì)。與此同時(shí)，剛度退化也越來越嚴(yán)重。從GTJ和FGTJ節(jié)點(diǎn)的滯回曲線整體上看，GTJ節(jié)點(diǎn)滯回曲線與FGTJ節(jié)點(diǎn)相比相對(duì)較飽滿，而FGTJ節(jié)點(diǎn)由于后期腹板與節(jié)點(diǎn)核心區(qū)異性柱水平連接失效，滯回曲線捏攏現(xiàn)象相對(duì)比較嚴(yán)重，也說明GTJ的耗能能力明顯好于FGTJ。

GTJ和FGTJ節(jié)點(diǎn)試件骨架曲線見圖8。在開裂前期，復(fù)合剪力墻節(jié)點(diǎn)的骨架曲線表現(xiàn)為直線狀態(tài)，說明節(jié)點(diǎn)承載力與相應(yīng)變形屬于典型的線性變化關(guān)系。隨著低周反復(fù)荷載的逐漸增大，腹板損傷累積越來越嚴(yán)重，骨架曲線逐漸由直線逐漸轉(zhuǎn)變曲線形狀。在GTJ和FGTJ節(jié)點(diǎn)屈服前，其荷載與位移間斜率基本一樣，說明其剛度基本相同，即兩類試件前期性能相同。當(dāng)屈服以后，F(xiàn)GTJ節(jié)點(diǎn)由于后期腹板與節(jié)點(diǎn)核心區(qū)異形柱水平連接逐漸失效，其剛度下降速度相對(duì)較快。從骨架曲線整體形狀來看，GTJ節(jié)點(diǎn)與FGTJ節(jié)點(diǎn)相比更高更長(zhǎng)，說明GTJ承載及變形能力優(yōu)于FGTJ。從骨架曲線最終破壞情況來看，節(jié)點(diǎn)試件的承載能力突然喪失，主要表現(xiàn)為節(jié)點(diǎn)腹板發(fā)生脆性破壞，F(xiàn)GTJ節(jié)點(diǎn)表現(xiàn)得更為明顯，從節(jié)點(diǎn)破壞形態(tài)分析中同樣能證實(shí)這一點(diǎn)。

3.2 承載及變形能力

GTJ和FGTJ兩類試件的主要試驗(yàn)結(jié)果見表1，可以看出，GTJ的開裂、屈服及極限荷載比FGTJ分別提高了2.42%、10.84%及9.25%，說明腹板水平鋼筋伸入節(jié)點(diǎn)核心區(qū)有助于提高節(jié)點(diǎn)的承載能力，對(duì)開裂具有一定的延緩作用。從開裂、屈服及極限位移對(duì)比來看，GTJ節(jié)點(diǎn)比FGTJ節(jié)點(diǎn)分別提高了16.42%、16.81%及13.36%，說明GTJ節(jié)點(diǎn)的整體抗變形能力與FGTJ節(jié)點(diǎn)相比要好一些。其原因在于，GTJ節(jié)點(diǎn)腹板與節(jié)點(diǎn)暗柱之間采用水平鋼筋進(jìn)行連接，組合節(jié)點(diǎn)的整體性相對(duì)較好，在加載過程中，承載及變形能力相對(duì)較好。FGTJ節(jié)點(diǎn)的腹板與暗柱之間缺少必要的水平鋼筋連接，導(dǎo)致腹板與節(jié)點(diǎn)暗柱過早分離，造成整體性較差。在腹板與暗柱之間連接界面容易產(chǎn)生豎向裂縫，隨著荷載的增加，薄弱區(qū)的豎向裂縫不斷增多和加寬，豎向裂縫逐漸貫通導(dǎo)致試件最終發(fā)生破壞。

位移延性系數(shù)μ=Δu/Δy可作為復(fù)合剪力墻節(jié)點(diǎn)抗震性能的評(píng)判指標(biāo)[11]。GTJ和FGTJ節(jié)點(diǎn)的開裂荷載Pcr、屈服荷載Py、極限荷載Pu、開裂位移Δcr、屈服位移Δy、極限位移Δu都根據(jù)試驗(yàn)規(guī)范建議的方法獲得[12]。GTJ和FGTJ試件的延性系數(shù)分別為3.76和3.41，提高了約10.26%，表明GTJ節(jié)點(diǎn)的腹板水平鋼筋伸入暗柱的連接方式有助于提高其延性。從GTJ和FGTJ節(jié)點(diǎn)破壞機(jī)理來看，均是由于腹板破壞而導(dǎo)致節(jié)點(diǎn)最終不能繼續(xù)承受荷載而發(fā)生破壞。GTJ表現(xiàn)為腹板腳部混凝土被壓碎、鋼筋發(fā)生屈服或者45°方向產(chǎn)生貫通的主裂縫;FGTJ表現(xiàn)為腹板與暗柱連接處產(chǎn)生豎向貫通主裂縫。

3.3 剛度退化

復(fù)合剪力墻節(jié)點(diǎn)在試驗(yàn)過程中隨著低周反復(fù)荷載的不斷增加，剛度逐漸出現(xiàn)退化[13]。為了使研究更具有代表性，選取GTJ和FGTJ節(jié)點(diǎn)各試件滯回曲線或骨架曲線上的關(guān)鍵點(diǎn)作為研究對(duì)象。將關(guān)鍵點(diǎn)縱橫坐標(biāo)比值作為GTJ和FGTJ的等效剛度K;將等效剛度K與初始剛度K0的比值K/K0規(guī)定為GTJ和FGTJ節(jié)點(diǎn)相對(duì)剛度。同理可得到相對(duì)位移δ/δu。GTJ和FGTJ節(jié)點(diǎn)的剛度退化曲線見圖9，剛度在整個(gè)受力過程中逐漸減小，表明在低周反復(fù)荷載作用下，裂縫繼續(xù)增多并加寬，損傷進(jìn)一步累積。從剛度退化速度的角度分析，F(xiàn)GTJ比GTJ剛度退化快。尤其是當(dāng)進(jìn)入彈塑性階段之后，退化速度相對(duì)更快。在FGTJ節(jié)點(diǎn)的腹板與暗柱結(jié)合處豎向主裂縫的形成和發(fā)展是導(dǎo)致剛度下降的直接原因，表明腹板水平鋼筋伸入暗柱并貫通節(jié)點(diǎn)，形成有效地連接，有利于提高GTJ節(jié)點(diǎn)整體抗側(cè)剛度，有利于提高其抗震性能。

3.4 耗能能力

普通混凝土異型柱具有較好的力學(xué)性能，但暗柱與內(nèi)外兩類復(fù)合剪力墻組合后的性能需要在模擬地震作用下對(duì)其進(jìn)行耗能分析。滯回環(huán)所包圍的面積SABC+CDA越飽滿，表明其耗能能力就越強(qiáng)?？拐饻丨h(huán)耗能示意圖見圖10，所圍成的有效面積SBEO+DFO表示GTJ和FGTJ節(jié)點(diǎn)在一次循環(huán)荷載作用下所消耗的總能量。能量耗散系數(shù)E=SABC+CDA/SBEO+DFO。GTJ和FGTJ在1Δy、2Δy、3Δy所對(duì)應(yīng)的E分別為0.44、0.50、0.75和0.38、0.57、0.69。極值荷載狀態(tài)下，GTJ能量耗散系數(shù)提高了8.70%。由此可見，能量耗散系數(shù)E隨著位移的增加而逐漸增大，GTJ與FGTJ相比更有利于抗震。

4 結(jié)論

1）通過對(duì)GTJ和FGTJ兩類連接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行抗震性能試驗(yàn)對(duì)比分析，得到兩類節(jié)點(diǎn)的各階段裂縫主要集中在腹板的兩側(cè)，翼緣變化不明顯。GTJ節(jié)點(diǎn)在其腹板腳部混凝土被壓碎、鋼筋發(fā)生屈服或者45°方向產(chǎn)生貫通的主裂縫而最終破壞。FGTJ節(jié)點(diǎn)在其腹板與暗柱連接處產(chǎn)生豎向的貫通主裂縫而最終破壞。

2）通過對(duì)GTJ和FGTJ節(jié)點(diǎn)承載及變形能力、滯回特性、延性、剛度退化、耗能等性能進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)GTJ抗震性能優(yōu)越于FGTJ試件，表明預(yù)制裝配式復(fù)合剪力墻節(jié)點(diǎn)暗柱與復(fù)合剪力墻之間連接方式不同，其組合節(jié)點(diǎn)的整體性能也不同，說明水平鋼筋對(duì)復(fù)合剪力墻節(jié)點(diǎn)進(jìn)行可靠地連接能有效地提高其抗震性能。

3）通過對(duì)位移延性系數(shù)進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn)，GTJ試件的位移延性系數(shù)3.76與FGTJ試件的位移延性系數(shù)3.41相比提高了10.26%，說明GTJ節(jié)點(diǎn)的腹板水平鋼筋伸入暗柱形成可靠的連接可以提高其延性。通過耗能分析發(fā)現(xiàn)，GTJ和FGTJ在1Δy、2Δy、3Δy所對(duì)應(yīng)的能量耗散系數(shù)E分別為0.44、0.50、0.75和0.38、0.57、0.69，并且隨著位移的不斷增加而逐漸增大。從節(jié)點(diǎn)整體抗震性能來看，GTJ節(jié)點(diǎn)的耗能能力相對(duì)優(yōu)于FGTJ節(jié)點(diǎn)。

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（編輯 章潤(rùn)紅）