裘雄偉, 柯賢朝, 蔡玄龍

(上海材料研究所 上海市工程材料應(yīng)用與評(píng)價(jià)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 上海 200437)

導(dǎo)彈發(fā)射箱蓋是導(dǎo)彈貯存和發(fā)射系統(tǒng)的重要組成部分，平時(shí)和發(fā)射箱一起形成密封系統(tǒng)，能承受一定的箱內(nèi)壓力，導(dǎo)彈發(fā)射時(shí)能迅速破裂，讓出通道。復(fù)合材料以其輕質(zhì)高強(qiáng)、耐腐蝕、可設(shè)計(jì)性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn),被廣泛應(yīng)用于航空航天領(lǐng)域[1]。上海材料研究所致力于環(huán)氧泡沫端蓋的研究，在此方向發(fā)表了多篇論文[2-3]。

真空輔助樹脂擴(kuò)散成型工藝(vacuum assisted resin infusion molding，簡(jiǎn)稱VARIM工藝)是一種低成本的玻璃鋼成型制造技術(shù)[4-6]，其在成本控制方面有天然優(yōu)勢(shì)。此外，VARIM工藝制品外形尺寸精確、重復(fù)性好、環(huán)保性好[4]，應(yīng)用VARIM工藝生產(chǎn)端蓋是一種比較經(jīng)濟(jì)的成型方法，柯賢朝等[7]報(bào)道了用VARIM工藝制造頂破式端蓋。筆者將VARIM工藝應(yīng)用于棱臺(tái)型端蓋的制造，并對(duì)該端蓋的性能進(jìn)行了分析。

1 試驗(yàn)方法

1.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

端蓋技術(shù)要求為：產(chǎn)品高度75～100 mm；反向承受0.02 MPa壓力不被破壞；前蓋因燃?xì)饬鳟a(chǎn)生的壓力開蓋，開蓋壓力為(0.05±0.01)MPa，前蓋破裂且碎塊飛掉，不能影響導(dǎo)彈出箱。

結(jié)合技術(shù)要求和經(jīng)驗(yàn)，將端蓋設(shè)計(jì)為棱臺(tái)型(產(chǎn)品高度80 mm)，在破裂時(shí)碎塊裂為4塊。端蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)如圖1所示。

圖1 棱臺(tái)型端蓋結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Schematic diagram of structure of the truncated pyramid type canister cover

1.2 仿真分析

為了更加準(zhǔn)確地對(duì)端蓋進(jìn)行研究，使用有限元軟件ANSYS對(duì)端蓋的反向承壓能力和正向開蓋壓力進(jìn)行仿真分析。

使用蓋體材料裁剪拉伸試樣進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，測(cè)試得到蓋體材料的平均彈性模量為6 425 MPa，泊松比為0.23。

由于蓋體為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，為了便于計(jì)算，僅將蓋體的1/4模型進(jìn)行有限元模擬。在有限元軟件前處理過程中，考慮蓋體與試驗(yàn)裝置通過螺釘密封連接，為簡(jiǎn)化計(jì)算，認(rèn)為蓋體與試驗(yàn)裝置的裝配面無任何位移，加載時(shí)在裝配面上作全約束(All DOF)處理；假定蓋體材料的力學(xué)性能是線彈性、均勻和各向同性的，選擇實(shí)體四面體十節(jié)點(diǎn)單元(solid Tet 10node 187),每個(gè)節(jié)點(diǎn)的自由度為UX，UY和UZ。

1.2.1 反向承壓能力仿真

按邊界條件對(duì)相應(yīng)部位進(jìn)行全約束與對(duì)稱約束處理，在蓋體外表面加載0.02 MPa的均布?jí)毫Α?/p>

最大第一主應(yīng)力在蓋體環(huán)向溝槽中心，數(shù)值為57.3 MPa，如圖2所示，低于蓋體材料的拉伸斷裂強(qiáng)度130 MPa。仿真結(jié)果表明，端蓋反向承壓能力不小于0.02 MPa，即端蓋在0.02 MPa的反向壓力下不會(huì)被破壞。

圖2 棱臺(tái)形端蓋反向承壓仿真分析結(jié)果Fig.2 Simulation analysis results of the reverse pressure bearing of the truncated pyramid type canister cover

1.2.2 開蓋壓力仿真

按邊界條件對(duì)相應(yīng)部位進(jìn)行全約束與對(duì)稱約束處理，在蓋體內(nèi)表面加載0.05 MPa(開蓋壓力指標(biāo)中值)的均布?jí)毫Α?/p>

最大第一主應(yīng)力在蓋體X槽，數(shù)值為127 MPa，如圖3所示，低于蓋體材料拉伸斷裂強(qiáng)度130 MPa，表明端蓋在0.05 MPa時(shí)不會(huì)被破壞。開蓋壓力高于0.05 MPa，由應(yīng)力推斷其正向開蓋壓力為0.051 MPa。

圖3 棱臺(tái)形端蓋開蓋壓力仿真分析結(jié)果Fig.3 Simulation analysis results of the internal failure pressure of the truncated pyramid type canister cover

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

按照仿真分析確定的結(jié)構(gòu)，將表面氈、玻璃纖維平紋布裁剪，放入模具中，安裝好真空輔助成型器材，建立真空并導(dǎo)入樹脂，固化后脫模，去除飛邊，打孔密封后安裝于試驗(yàn)工裝上，進(jìn)行反向承壓能力測(cè)試(見圖4)和開蓋壓力測(cè)試(見圖5)。3只端蓋均能承受0.02 MPa反向承壓試驗(yàn)考核，開蓋時(shí)均破為4塊(典型試驗(yàn)結(jié)果見圖6)，開蓋壓力分別為0.055,0.052和0.057 MPa(平均值0.055 MPa)，試驗(yàn)結(jié)果見表1。

圖4 反向承壓能力測(cè)試示意圖Fig.4 Schematic diagram of reverse pressure bearing capacity test

圖5 開蓋壓力測(cè)試示意圖Fig.5 Schematic diagram of internal failure pressure test

圖6 正向開蓋后棱臺(tái)形端蓋宏觀形貌Fig.6 Macro morphology of the truncated pyramid type canister cover after internal failure pressure test

表1 棱臺(tái)形端蓋的開蓋壓力試驗(yàn)結(jié)果Tab.1 Internal failure pressure test results of the truncated pyramid type canister cover

綜上所述，利用真空輔助樹脂擴(kuò)散成型方法制備的棱臺(tái)型端蓋滿足反向承受0.02 MPa壓力不被破壞和正向開蓋壓力(0.05±0.01) MPa且破裂為4塊的要求。

試驗(yàn)結(jié)果與仿真結(jié)果匯總見表2，開蓋壓力實(shí)測(cè)平均值比仿真預(yù)測(cè)值高7.2%，試驗(yàn)實(shí)測(cè)值與仿真預(yù)測(cè)值最大偏差為11.8%，表明仿真精度較高，筆者所用模型適用于類似結(jié)構(gòu)端蓋研究。

表2 開蓋壓力仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的偏差Tab.2 Deviation between simulation result and test results of internal failure pressure

3 結(jié)論

用真空輔助擴(kuò)散工藝制作的3只棱臺(tái)型端蓋樣品的反向承壓能力和正向開蓋壓力測(cè)試結(jié)果與仿真結(jié)果比較吻合。端蓋反向承壓0.02 MPa不破壞，與仿真結(jié)果一致，端蓋開蓋壓力平均值為0.055 MPa，比仿真預(yù)測(cè)值高7.2%。