劉振龍,安 剛
(1.新疆額爾齊河斯流域開發(fā)建設(shè)管理局,新疆 烏魯木齊 830000;2.新疆水利水電勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院,新疆 烏魯木齊 830000)
LSW水電站位于新疆北部,采用壩后引水式開發(fā),裝機(jī)容量為4×8 MW。電站實(shí)際運(yùn)行水頭比原機(jī)組額定水頭高的時(shí)間較多,實(shí)際運(yùn)行條件與機(jī)組不匹配,導(dǎo)致原機(jī)組經(jīng)常需要超負(fù)荷發(fā)電,影響機(jī)組安全運(yùn)行及壽命,有增效擴(kuò)容潛力。目前電站部分機(jī)電設(shè)備老化,可靠性降低,水輪機(jī)、發(fā)電機(jī)運(yùn)行年份較久,電站效率較低,存在安全隱患。
(1)電站水能利用
從電站運(yùn)行多年的實(shí)際情況看,電站若要保持高水位運(yùn)行則棄水時(shí)間較多。上游近年已建大型水庫的調(diào)節(jié)作用,可以長期保持正常水位發(fā)電,運(yùn)行水頭比原水輪機(jī)額定工況水頭運(yùn)行高的時(shí)間較多,水輪機(jī)和發(fā)電機(jī)經(jīng)常存在超負(fù)荷發(fā)電現(xiàn)象,導(dǎo)致機(jī)組損耗較大、效率低、運(yùn)行不安全。電站水能利用和裝機(jī)容量都尚有增大的空間。
(2)機(jī)組運(yùn)行效率評(píng)價(jià)
電站裝有4臺(tái)水輪發(fā)電機(jī)組,型號(hào)為HLFN70—LJ—160,機(jī)組額定容量8 MW。近年來,由于機(jī)組水輪機(jī)氣蝕嚴(yán)重,且存在超發(fā)、設(shè)備老化等因素,機(jī)組效率下降。目前,在額定工況時(shí),機(jī)組滿發(fā)出力時(shí)效率水平已低于88%,單位電能耗水率增大。由于機(jī)組效率低,嚴(yán)重影響了電站經(jīng)濟(jì)效益的發(fā)揮。
(3)電站增效擴(kuò)容的可行性評(píng)價(jià)
從充分利用水能和機(jī)組運(yùn)行效率提高方面來說,進(jìn)行增效擴(kuò)容是可行的。電站實(shí)施增效擴(kuò)容改造可增加發(fā)電效益,提高生產(chǎn)效率,消除安全隱患,非常有益于企業(yè)本身。同時(shí),對(duì)于流域水能資源的充分利用、促進(jìn)當(dāng)?shù)厣鐣?huì)經(jīng)濟(jì)發(fā)展和節(jié)能環(huán)保也十分有利。
(1)嚴(yán)格執(zhí)行《小型水電站技術(shù)改造規(guī)程》,從實(shí)際出發(fā),在不改變水庫水位、發(fā)電引水系統(tǒng)、水輪機(jī)安裝高程、機(jī)墩、水輪機(jī)蝸殼、座環(huán)和尾水管混凝土部分及埋件的前提下,優(yōu)先選用能量指標(biāo)先進(jìn)、空化性能特性優(yōu)良、運(yùn)行穩(wěn)定性好,并有改造成功實(shí)例的水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪,在優(yōu)先增效的基礎(chǔ)上進(jìn)行擴(kuò)容。
(2)由于本電站屬于改造工程,機(jī)組流道、尾水管、蝸殼、座環(huán)等結(jié)構(gòu)已確定。原機(jī)組的轉(zhuǎn)輪直徑為1.6 m,為保證流道及其埋件與改造后相匹配,本次更新改造新機(jī)組的轉(zhuǎn)輪直徑仍然保持在1.6 m左右,據(jù)此進(jìn)行機(jī)組選型設(shè)計(jì)。
電站屬低水頭段中小型容量機(jī)組,目前國內(nèi)在滿足轉(zhuǎn)輪直徑為1.6 m左右時(shí)可用于該水頭段的轉(zhuǎn)輪中,工況較好的轉(zhuǎn)輪主要有A551、A904a、A551C、JF3636,各轉(zhuǎn)輪的模型參數(shù)如下所示(見表1)。
表1 模型轉(zhuǎn)輪基本參數(shù)
從表1中4個(gè)轉(zhuǎn)輪的模型參數(shù)可以得知,均在模型轉(zhuǎn)輪最大使用水頭范圍之內(nèi)。分別對(duì)4個(gè)轉(zhuǎn)輪進(jìn)行選型計(jì)算,其初選方案如下所示(見表2)。
表2 電站初選方案水輪機(jī)主要參數(shù)比較
從表2可以看出,A551轉(zhuǎn)輪與A904a轉(zhuǎn)輪在額定點(diǎn)滿負(fù)荷時(shí)氣蝕情況最好,但其轉(zhuǎn)速為333.3 r/min,與電站原機(jī)組轉(zhuǎn)速375 r/min不一致;同時(shí)轉(zhuǎn)輪直徑也偏離原機(jī)組轉(zhuǎn)輪直徑1.6 m較大。此次改造的基本原則是流道及其座環(huán)、尾水管等埋件不變動(dòng),轉(zhuǎn)輪直徑增加會(huì)造成轉(zhuǎn)輪與座環(huán)、尾水管等基礎(chǔ)埋件干涉。
因此,本項(xiàng)目不推薦采用A551及A904a這兩個(gè)轉(zhuǎn)輪。
相對(duì)而言,A551C和JF3636轉(zhuǎn)輪在各項(xiàng)水力參數(shù)上均能滿足電站增效擴(kuò)容的要求。下面就以上兩種方案機(jī)型的其他主要水力參數(shù)進(jìn)行比較,以便更好地選出最適用于本電站的機(jī)型。
首先,A551C轉(zhuǎn)輪模型最優(yōu)效率為93.55%,JF3636轉(zhuǎn)輪模型最優(yōu)效率為93.78%,JF3636轉(zhuǎn)輪比A551C轉(zhuǎn)輪模型最優(yōu)效率高0.23%。但A551C轉(zhuǎn)輪額定工況效率為93.13%,JF3636轉(zhuǎn)輪額定工況效率為93.01%,A551C轉(zhuǎn)輪比JF3636轉(zhuǎn)輪高0.12%。兩者各有優(yōu)劣,都能滿足電站增效擴(kuò)容的實(shí)際需求。
其次,就氣蝕性能來說,兩者數(shù)據(jù)基本接近,都優(yōu)于原電站的設(shè)計(jì)吸出高度,都能滿足電站安裝高程不變的需求。
再次,A551C和JF3636轉(zhuǎn)輪的導(dǎo)葉高度比分別為0.304、0.365,真機(jī)導(dǎo)葉高度分別為486.4、565.75,可以看出A551C轉(zhuǎn)輪的真機(jī)導(dǎo)葉高度更接近改造前機(jī)組的實(shí)際導(dǎo)葉高度496 mm,流道相對(duì)來說過渡更平滑,水力損失更小。
綜上所述,推薦采用A551C轉(zhuǎn)輪,改造前后水輪機(jī)初選參數(shù)對(duì)比如下所示(見表3)。
表3 水輪機(jī)初選參數(shù)對(duì)比
(1)蝸殼、座環(huán)、尾水管等埋設(shè)部件仍保留使用。為滿足現(xiàn)有轉(zhuǎn)輪與原有流道的匹配性,需要對(duì)尾水錐管進(jìn)行一定程度上的修復(fù)。原水機(jī)中心線至尾水管進(jìn)口高度尺寸為690 mm,尾水管進(jìn)口直徑φ1 618.8 mm,A551C轉(zhuǎn)輪中心至轉(zhuǎn)輪底平面高度尺寸為700 mm,轉(zhuǎn)輪出口直徑φ1 705 mm。為保證轉(zhuǎn)輪出口與尾水管的匹配性,需要在電站配割原有尾水管,再焊接如圖1尺寸φ1 705×145 mm的尾水套環(huán)(見圖1)。
圖1 尾水管進(jìn)口段改造裝配示意
(2)更換轉(zhuǎn)輪,整體采用不銹鋼材料。
(3)更換水輪機(jī)主軸、水導(dǎo)軸承。
(4)活動(dòng)導(dǎo)葉需要根據(jù)轉(zhuǎn)輪重新設(shè)計(jì)更換,采用不銹鋼材料。導(dǎo)水機(jī)構(gòu)全部重新設(shè)計(jì)更換改造,活動(dòng)導(dǎo)葉各軸套采用鋼背自潤滑復(fù)合材料軸套。頂蓋、底環(huán)重新設(shè)計(jì)制造。
(5)原主軸密封裝置設(shè)置在主軸通過頂蓋的部位,結(jié)構(gòu)不合理,漏水量大,檢修困難,需要結(jié)合頂蓋的改造重新設(shè)計(jì)制造。
(6)原水輪機(jī)補(bǔ)氣裝置設(shè)置結(jié)構(gòu)不合理,轉(zhuǎn)輪氣蝕嚴(yán)重,需要結(jié)合水輪發(fā)電機(jī)結(jié)構(gòu)重新設(shè)計(jì)制造。
(7)應(yīng)根據(jù)電站原有機(jī)坑的尺寸,重新設(shè)計(jì)制造導(dǎo)葉接力器。
(8)應(yīng)根據(jù)電站的調(diào)速器系統(tǒng)、自動(dòng)化和油氣系統(tǒng)配置進(jìn)行改造。
(9)水輪機(jī)的設(shè)備零部件需要根據(jù)機(jī)組拆除后的實(shí)際情況進(jìn)行更新或者翻新處理。
針對(duì)電站的具體運(yùn)行狀況,進(jìn)行因地制宜分析及合理化改造研究,是水輪機(jī)增效擴(kuò)容改造需解決的關(guān)鍵課題。合理的設(shè)計(jì)方案也為后續(xù)施工、運(yùn)行、維護(hù)奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ),使電站增效擴(kuò)容取得良好的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。