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露天礦逆層高邊坡穩(wěn)定性及滑坡機(jī)理分析*

2021-06-06 09:51:52鄧焱郝喆尹亮亮滕達(dá)吳超君
采礦技術(shù) 2021年3期
關(guān)鍵詞:海州露天礦云圖

鄧焱,郝喆,尹亮亮 ,滕達(dá) ,吳超君

(1.遼寧大學(xué)環(huán)境學(xué)院, 遼寧 沈陽(yáng) 110036;2.遼寧有色勘察研究院, 遼寧 沈陽(yáng) 110013;3.自然資源部老礦山地質(zhì)災(zāi)害治理及生態(tài)修復(fù)創(chuàng)新中心, 遼寧 沈陽(yáng) 110013)

0 引言

阜新海州露天煤礦是世界聞名的大型露天煤礦,也是新中國(guó)第一座大型機(jī)械化、電氣化露天煤礦。閉坑后礦坑仍存在著滑坡、崩塌、地面沉陷、地面塌陷、地裂縫等地質(zhì)災(zāi)害問(wèn)題[1],嚴(yán)重威脅著海州露天礦周圍企事業(yè)單位、居民的生命和財(cái)產(chǎn)安全。2019年對(duì)海州露天礦進(jìn)行了全面的地質(zhì)環(huán)境調(diào)查,彌補(bǔ)了以往資料的不足,本文依據(jù)最新的調(diào)查數(shù)據(jù)進(jìn)行了邊坡穩(wěn)定性及滑坡機(jī)理分析。

多年來(lái),許多學(xué)者對(duì)海州露天礦邊坡穩(wěn)定性相關(guān)問(wèn)題進(jìn)行了研究。YANG TH等[2]在大量滑坡試驗(yàn)基礎(chǔ)上,以海州露天礦為例,探討了不同條件下邊坡的穩(wěn)定性及評(píng)估和預(yù)測(cè)方法;HAN Jun等[3]對(duì)海州礦進(jìn)行數(shù)值模擬,劃分了地質(zhì)結(jié)構(gòu)和沉積體系;FENG Meisheng等[4]對(duì)海州礦滑坡時(shí)間進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)分析,研究表明,重力場(chǎng)在一定程度上受潮汐影響,滑坡與潮汐變化存在關(guān)系;LYU Peiyin等[5]用神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)對(duì)海州礦60多次大型滑坡進(jìn)行分析,進(jìn)而驗(yàn)證傳統(tǒng)方法確定的滑坡地帶;白羽等[6]采用FEPG有限元方法分析了殘煤自燃對(duì)海州礦邊坡穩(wěn)定性的影響過(guò)程;劉向峰等[7]用強(qiáng)度折減法對(duì)海州礦部分剖面安全系數(shù)進(jìn)行了計(jì)算,提出了加固措施。

本文針對(duì)阜新海州露天礦北幫逆層邊坡,建立三維地質(zhì)力學(xué)模型,模擬邊坡變形和應(yīng)力分布,同時(shí)利用極限平衡法分析,計(jì)算各剖面安全系數(shù)。三維數(shù)值模擬和極限分析法相結(jié)合,優(yōu)勢(shì)互補(bǔ),避免了單一分析方法的局限性,進(jìn)一步剖析了逆層高邊坡的滑坡機(jī)理,得到更準(zhǔn)確的分析結(jié)果,為海州露天礦下一步的治理提供了依據(jù),可為其它礦坑閉坑治理提供參考。

1 邊坡三維數(shù)值模擬分析

1.1 模型建立

海州礦南幫巖體總體上屬于逆層露天高邊坡,但在空間上有顯著的不均一性。為此,采用現(xiàn)場(chǎng)測(cè)繪DOM和DEM數(shù)據(jù)及地下的井工礦開(kāi)采資料,繪制出各剖面的邊坡形態(tài)、地層結(jié)構(gòu)和采空區(qū)分布,采用分區(qū)建模的方法通過(guò)CAD、ANSYS、FLAC3D結(jié)合進(jìn)行建模[8],建立符合實(shí)際情況的三維地質(zhì)力學(xué)模型來(lái)模擬邊坡變形和應(yīng)力分布特征。針對(duì)南幫的3個(gè)典型區(qū)域:南幫西部區(qū)(代表剖面EW0)、南幫中部區(qū)(代表剖面E10)和南幫東部區(qū)(代表剖面E20),建立三維地質(zhì)力學(xué)模型如圖1所示。

1.2 結(jié)果與分析

數(shù)值模擬的應(yīng)力及位移云圖見(jiàn)圖2。

圖1 數(shù)值模擬模型

圖2 南幫西、中和東部區(qū)數(shù)值模擬結(jié)果

分析位移云圖可知:南幫西部崩滑區(qū)的邊坡上部位移較大,下部位移次之,中部位移最小,這是由于邊坡上部受邊坡角較陡及上部巖層風(fēng)化程度較高影響,下部受采空區(qū)影響,中部受地層逆傾影響;南幫中部崩滑區(qū)的邊坡上部位移較小,中下部位移量較大;南幫東部崩滑區(qū)的中部位移量較大,兩端位移量較小,位移量較大均由于下部采空區(qū)及煤自燃導(dǎo)致巖體強(qiáng)度指標(biāo)降低的影響所致;最大剪切應(yīng)變?cè)隽吭茍D清晰反映出剪切應(yīng)變?cè)隽繋Х植继卣鳎畲蠹羟袘?yīng)變?cè)隽恐饕植荚诓煽諈^(qū)及煤自燃發(fā)火嚴(yán)重處,剪切破壞分布和臨界失穩(wěn)空間云圖及最大位移云圖中的最大變形特征一致,充分體現(xiàn)了邊坡變形的剪切蠕變特征,表明采空區(qū)、煤自燃是邊坡失穩(wěn)的主控因素。從水平應(yīng)力云圖可知:水平應(yīng)力分布具有從開(kāi)挖坡面逐漸向坡內(nèi)增加的特點(diǎn),隨降深增加呈線性正比例關(guān)系。從垂直應(yīng)力云圖可知:隨埋深增加垂直應(yīng)力呈線性增長(zhǎng),呈現(xiàn)受重力場(chǎng)控制的分布規(guī)律,垂直應(yīng)力總體分布較均勻;邊坡初始開(kāi)挖后,垂直應(yīng)力呈現(xiàn)與坡表面平行的層狀分布。

2 邊坡極限平衡分析

2.1 計(jì)算剖面及參數(shù)

采用Morgenstern-Price極限平衡法開(kāi)展南幫邊坡滑移的進(jìn)一步分析[9]。在南幫全長(zhǎng)范圍內(nèi),確定10個(gè)計(jì)算剖面:W3、EW0、E2、E5、E7、E10、E13、E17、E20、E23。取全坡高進(jìn)行分析。確定模擬區(qū)總高度約400m~450m;水平總長(zhǎng)度取為700m~1100m不等。剖面中的第四紀(jì)土層、煤層、采空區(qū)、平巷、斷層均按實(shí)際剖面的材料參數(shù)真實(shí)模擬。參考《煤炭工業(yè)露天礦設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50197—2005),因海州礦南幫邊坡上無(wú)特別重要建筑物,將穩(wěn)定系數(shù)取為1.30。

2.2 結(jié)果與分析

使用Geostudio軟件建立各剖面計(jì)算模型,代表性剖面見(jiàn)圖3。據(jù)此,計(jì)算出南幫各剖面的整體安全系數(shù),結(jié)果見(jiàn)圖4。

圖3 典型剖面整體計(jì)算模型

由圖4可見(jiàn),海州礦南幫除W3和E23兩個(gè)西、東邊緣剖面之外,其它剖面的安全系數(shù)均處于1.0~1.15之間,與安全系數(shù)限值差距甚大。EW0~E10區(qū)域,是滑坡最危險(xiǎn)地帶,從地質(zhì)剖面圖可見(jiàn),中部剖面煤層露頭較多,現(xiàn)場(chǎng)也可見(jiàn)中部區(qū)域火點(diǎn)密集分布,導(dǎo)致地下采空區(qū)和煤巖參數(shù)弱化,在其他因素影響下極易誘發(fā)滑坡。

圖4 各剖面穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果

3 滑坡機(jī)理分析

根據(jù)以上結(jié)果分析,將南幫分為3個(gè)滑動(dòng)區(qū)段[10]:西部崩滑群W3~E4,中部崩滑群E5~E15,東部崩滑群E16~E23。

(1)西部崩滑群。西部崩滑群的范圍為W3~E4。三維計(jì)算結(jié)果表明,西部代表性剖面EW0的邊坡上部位移較大,下部位移次之,中部位移最小,計(jì)算安全系數(shù)為1.062,推測(cè)邊坡巖體為背斜構(gòu)造,而且存在順傾弱層,處于極限穩(wěn)定狀態(tài)。由于邊坡上部受邊坡角較陡且上部巖層風(fēng)化程度較高的影響,及下部受采空區(qū)的影響,邊坡位移較大;中部受地層逆傾影響,位移量最小。最大剪切應(yīng)變?cè)隽吭茍D清晰反映出剪切應(yīng)變?cè)隽繋У姆植继卣鳎畲蠹羟袘?yīng)變?cè)隽恐饕植荚诓煽諈^(qū)及煤自燃發(fā)火嚴(yán)重處,剪切破壞分布和臨界失穩(wěn)空間云圖及最大位移云圖中的最大變形特征一致,充分體現(xiàn)了采空區(qū)、煤自燃是邊坡失穩(wěn)的主控因素[11?12]。

(2)中部崩滑群。中部崩滑群的范圍為E5~E15,該區(qū)域是南幫滑坡最嚴(yán)重的區(qū)段。三維計(jì)算結(jié)果表明,南幫E10剖面邊坡上部位移較小,中下部由于下部斷層帶被壓密,在上部巖體和自身重量的作用下,位移量較大,計(jì)算安全系數(shù)為1.025。該區(qū)段邊坡雖暫時(shí)沒(méi)有整體滑移趨勢(shì),但隨著巖面暴露時(shí)間增長(zhǎng),局部滑動(dòng)會(huì)時(shí)有發(fā)生,未滑動(dòng)區(qū)會(huì)逐漸變成滑動(dòng)區(qū),從而危害整個(gè)邊坡的穩(wěn)定。采空區(qū)和煤自燃仍是該區(qū)邊坡失穩(wěn)的主控因素[13],由于中西部崩滑并導(dǎo)致坡腳失穩(wěn),帶動(dòng)上部邊坡的拉裂破壞,引發(fā)滑坡。

(3)東部滑塌群。東部滑塌群的范圍為E16~E23,該區(qū)域是南幫滑坡較嚴(yán)重的區(qū)段。三維計(jì)算結(jié)果表明,南幫E20剖面中部位移量較大,兩端位移量較小,計(jì)算安全系數(shù)為1.083,位移量較大是因?yàn)槭芟虏坎煽諈^(qū)及煤自燃導(dǎo)致巖體強(qiáng)度指標(biāo)降低影響;最大剪切應(yīng)變?cè)隽恐饕植荚诓煽諈^(qū)及煤自燃發(fā)火嚴(yán)重處。從水平應(yīng)力云圖可知:水平應(yīng)力分布具有從開(kāi)挖坡面逐漸向坡內(nèi)增加的特點(diǎn),隨降深增加呈線性正比例關(guān)系。從垂直應(yīng)力云圖可知:垂直應(yīng)力隨埋深增加而呈線性增長(zhǎng),呈現(xiàn)受重力場(chǎng)控制的分布規(guī)律,垂直應(yīng)力總體分布較均勻,邊坡初始開(kāi)挖后,垂直應(yīng)力呈現(xiàn)與坡表面平行的層狀分布。

4 結(jié)論

結(jié)合三維地質(zhì)力學(xué)數(shù)值模擬分析和極限平衡分析,對(duì)海州露天礦逆層高邊坡穩(wěn)定性及滑坡機(jī)理進(jìn)行了分析。主要結(jié)論如下。

(1)南幫三維模擬結(jié)果表明:南幫邊坡西部區(qū)域的上部位移較大,下部位移次之,中部位移最??;中部區(qū)域的上部位移較小,中下部位移量較大;東部區(qū)域的中部位移量較大,上下部位移量較小。最大剪切應(yīng)變?cè)隽恐饕植加诿鹤匀及l(fā)火嚴(yán)重及采空區(qū)集中處,表明殘煤自燃和地下采空區(qū)是南幫滑坡的主控因素。水平應(yīng)力從開(kāi)挖坡面逐漸向坡內(nèi)增加;垂直應(yīng)力隨埋深增加而呈線性增長(zhǎng),總體分布均勻,呈現(xiàn)與坡面平行的層狀分布。

(2)南幫極限平衡分析表明:現(xiàn)狀邊坡的整體穩(wěn)定性難以滿足規(guī)范要求,除W3以西和E23以東區(qū)域外,其它中部剖面安全系數(shù)均處于1.0~1.15之間,與安全系數(shù)限值差距較大。EW0~E10區(qū)域是滑坡最危險(xiǎn)地帶,中部區(qū)域各剖面煤層露頭和內(nèi)部采空區(qū)較多,自燃火點(diǎn)分布密集,導(dǎo)致地下采空和煤巖參數(shù)弱化,在其他因素影響下極易誘發(fā)滑坡。

(3)南幫滑坡的模式屬于切層崩滑:邊坡中下部的煤炭露頭常年暴露在大氣中,同時(shí)邊坡風(fēng)化和采動(dòng)使邊坡產(chǎn)生大量的裂隙,給煤炭提供了足夠的供氧條件和持續(xù)的蓄熱環(huán)境,導(dǎo)致持續(xù)不斷產(chǎn)生煤炭自燃現(xiàn)象,自燃后煤巖強(qiáng)度降低、空隙增大,產(chǎn)生崩塌破壞,并引起上部失去支撐而變形滑動(dòng),發(fā)生崩滑-拉裂破壞,引發(fā)邊坡大范圍滑塌。

(4)依據(jù)穩(wěn)定性分析結(jié)果,南幫可劃分為3個(gè)范圍大、滑坡嚴(yán)重的區(qū)域:西部崩滑區(qū)W3~E4,中部崩滑區(qū)E5~E15,東部崩滑區(qū)E16~E23,下一步需要重點(diǎn)治理。

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