楊俊山

（山西焦煤霍州煤電集團(tuán)公司店坪煤礦，山西 呂梁 033100）

1 工程概況

店坪煤礦9-209 工作面位于830 m 水平南翼，工作面煤層平均厚度為3 m，埋深265～424 m，順槽長度為1220 m。工作面煤體結(jié)構(gòu)較穩(wěn)定，整體呈一寬緩向斜構(gòu)造。工作面地表溝壑縱橫，無河流水庫等水體，但雨季溝內(nèi)可能有部分積水滲入地下。煤層條件見表1。

2 9-209 工作面留巷方案設(shè)計(jì)

為減小9-209 工作面采用切頂卸壓無煤柱開采技術(shù)后的礦壓影響，保證留巷效果，防止切頂過程中和采空區(qū)頂板垮落造成留巷段頂板失穩(wěn)或冒頂，采用“補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)+切頂預(yù)裂爆破”的方式進(jìn)行留巷設(shè)計(jì)，再配合門式支架臨時(shí)支護(hù)與擋矸支護(hù)，最大限度地發(fā)揮頂板短懸臂梁承載作用，設(shè)計(jì)如下[1-7]。

表1 煤層條件

2.1 補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)

2.1.1 頂板支護(hù)

采用補(bǔ)強(qiáng)錨索對(duì)巷道進(jìn)行超前支護(hù)。補(bǔ)強(qiáng)錨索為直徑21.8 mm 的鋼絞線，長14.2 m，預(yù)緊力不小于280 kN。靠近切頂線的補(bǔ)強(qiáng)錨索排距1000 mm，每排1 根，補(bǔ)強(qiáng)錨索距切頂線為300 mm，切頂線施工在行人側(cè)巷道肩角處，相鄰補(bǔ)強(qiáng)錨索用W 型鋼帶連接；第二列普通錨索距留巷幫1000 mm，排距1000 mm，與第一列補(bǔ)強(qiáng)錨索并排施工；第三列補(bǔ)強(qiáng)錨索在巷道正中間布置，排距為2000 mm。根據(jù)9-2092 巷頂板巖性變化及煤層厚度的分布情況，及時(shí)變更補(bǔ)強(qiáng)錨索長度，確保補(bǔ)強(qiáng)錨索錨固端錨固在穩(wěn)定巖層內(nèi)不小于2.0 m。如圖1。

2.1.2 巷幫支護(hù)

采用兩排Φ18.9 mm 的錨索進(jìn)行支護(hù)，每根幫錨索使用CKb2340 型錨固劑1 條、Z2360 型錨固劑2 條進(jìn)行錨固。第一排幫錨索距頂板1200 mm，向上與巷幫成45°角，間距2000 mm，錨索長度為4.2 m，錨索間全部采用2400 mm×300 mm×2 眼的W 鋼帶進(jìn)行聯(lián)合支護(hù)；第二排幫錨索距第一排幫錨索1000 mm，與第一排幫錨索插花布置，間距2000 mm，錨索長度為6200 mm。

圖1 補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)布置圖

2.2 切頂預(yù)裂爆破

在巷道回采煤壁側(cè)輪廓線頂板肩角處布置切頂眼，采用雙向聚能預(yù)裂爆破，使頂板沿順槽方向拉裂成型。切眼設(shè)計(jì)垂直深度為巖體破碎高度，根據(jù)采空區(qū)頂板巖石碎脹理論進(jìn)行計(jì)算。

式中：Ki為巖石碎脹系數(shù)；Hi+△Hi為采掘或崩落下來的破碎巖體總高度；Hi為破碎前的原始高度。

則當(dāng)巷道高度等于頂板巖體垮落后的高度時(shí)，采空區(qū)充滿。結(jié)合實(shí)際，巷高取3.0 m，碎脹系數(shù)一般為1.3～1.5，取1.36。

根據(jù)切頂眼鉆機(jī)設(shè)備選型及減小巖石跨落摩擦力要求，確定切頂眼施工角度θ=19°。

根據(jù)9-2092 頂板的整體煤巖分布情況及沿空留巷經(jīng)驗(yàn)，切眼深度取9 m，切眼角度19°，間距500 mm，誤差控制要求孔深±150 mm、角度±2°、間距±50 mm。

爆破設(shè)計(jì)要求，采用不耦合裝藥、正向爆破、串聯(lián)放炮方式，巷道爆破時(shí)裝藥方式為4-5-3-2-2（藥卷為0.3 kg），每孔裝藥量為4.8 kg；每孔眼內(nèi)安裝4.5 根聚能管，聚能管切縫方向與切頂線一致，聚能管中全部采用水炮泥代替空氣柱，每根聚能管內(nèi)裝一個(gè)雷管，雷管串聯(lián)，封泥長度為2 m，每孔腳線串聯(lián)起爆，一次最多起爆6 個(gè)孔，頂板破碎段一次最多起爆4 個(gè)孔。鉆孔爆破裝藥方式隨著頂板巖性變化情況及窺視效果檢測結(jié)果進(jìn)行調(diào)整。

2.3 門式支架

門架選型以支護(hù)強(qiáng)度與頂板壓力相平衡的原則，按采高計(jì)算支架的工作阻力公式：

式中：P 為承受壓力，kN；N 為采高倍數(shù)，一般取4～8，頂板條件好、周期來壓不明顯時(shí)取下限，否則取上限，本工作面取8；M 為采高，取3.0 m；Z 為煤層頂板巖石容重，取2.5 t/m2。

代入數(shù)據(jù)計(jì)算可得：

式中：S 為支架控頂面積，m2；L1為支架控頂長度，取4.8 m；L0為支架控頂寬度，取1.5 m。代入數(shù)據(jù)計(jì)算可得：S=4.8×1.5=7.2 m2。

式中：Q 為要求的支架工作阻力，kN；P 為承受壓力，kN；S 為支架控頂面積，m2。代入數(shù)據(jù)計(jì)算可得：Q=588×7.2=4234 kN。

結(jié)合煤礦實(shí)際，采用ZLQ4200/20/39 型門式支架，支架工作阻力為4200 kN（34.5 MPa）。

支設(shè)要求：垂直巷道支設(shè)，滯后支架切頂線最大距離1.5 m，支設(shè)間距1.2～1.5 m，頂梁梁頭靠采空區(qū)W 鋼帶支設(shè)，頂梁距采空區(qū)側(cè)≤500 mm，支護(hù)長度根據(jù)礦壓穩(wěn)定周期確定在150～180 m。

2.4 擋矸支護(hù)

擋矸戧柱配合29U 型鋼掛鋼筋，U 型鋼超前支架切頂線2 m 支設(shè)，擋矸戧柱緊跟支架切頂線支設(shè)，間距0.5 m。

3 沿空留巷圍巖控制效果

對(duì)9-209 工作面留巷進(jìn)行表面位移監(jiān)測、巷道頂板離層監(jiān)測、留巷門式支架壓力支架受力監(jiān)測。

3.1 圍巖變形控制監(jiān)測

巷道表面位移監(jiān)測數(shù)據(jù)可較好地判定巷道圍巖的運(yùn)動(dòng)情況，分析圍巖是否進(jìn)入穩(wěn)定狀態(tài)。巷道表面位移監(jiān)測采用“人工測點(diǎn)+頂板移近量監(jiān)測”。人工測點(diǎn)每50 m 布置一個(gè)，采用十字法，每推進(jìn)10 m 進(jìn)行一次觀測、記錄、分析。頂?shù)装逡七M(jìn)量測點(diǎn)布置在人工測點(diǎn)2 m 范圍內(nèi)，測點(diǎn)垂直巷道進(jìn)行布置。

巷道圍巖移近量如圖2，選取50 m 處為1 號(hào)測點(diǎn)、250 m 處為2 號(hào)測點(diǎn)、450 m 處為3 號(hào)測點(diǎn)。分析數(shù)據(jù)可知：隨著工作面的不斷推進(jìn)，留巷距離逐漸加大，留巷的圍巖變形大致要經(jīng)歷3 個(gè)區(qū)段，分別為工作面后方0～80 m 內(nèi)壓力劇增區(qū)段，80～150 m 內(nèi)為壓力緩增區(qū)段，150 m 以外為圍巖二次平衡穩(wěn)定區(qū)段。在工作面后方120～150 m 壓力趨于峰值，頂?shù)装遄冃卫塾?jì)最大，頂?shù)装謇塾?jì)最大移近量345 mm，平均值330 mm，兩幫最大移近量為271 mm，平均值為219 mm。計(jì)算巷道回縮量為15%，斷面積滿足通風(fēng)及留巷空間要求。

圖2 測站巷道圍巖移近量曲線

3.2 巷道門式支架受力監(jiān)測

通過對(duì)門式支架立柱的受力狀況進(jìn)行監(jiān)測，分析門式支架與圍巖相互作用關(guān)系，掌握采場頂板巖層運(yùn)動(dòng)規(guī)律，可為后續(xù)支護(hù)設(shè)計(jì)提供礦山壓力上的指導(dǎo)。門式支架每根立柱安裝一個(gè)壓力表，每10架取一組壓力表進(jìn)行監(jiān)測，每推進(jìn)10 m 進(jìn)行一次監(jiān)測。

如圖3，在門架支設(shè)時(shí)選取第20 架為1 號(hào)測點(diǎn)、第60 架為2 號(hào)測點(diǎn)、第100 架為3 號(hào)測點(diǎn)。經(jīng)分析可看出門式支架配合標(biāo)準(zhǔn)底梁進(jìn)行支護(hù)，門架間距控制在1.5 m 以內(nèi)，門架立柱阻力在4200 kN，能夠滿足要求。

圖3 門架壓力監(jiān)測曲線圖

3.3 頂板離層監(jiān)測

為及時(shí)掌握巷道頂板在錨固范圍之內(nèi)與錨固范圍之外的離層情況，判斷頂板的穩(wěn)定性，同時(shí)為完善支護(hù)參數(shù)提供依據(jù)，頂板離層監(jiān)測與錨索測力計(jì)監(jiān)測設(shè)備成對(duì)進(jìn)行安裝，每50 m 布置1 組，頂板離層監(jiān)測儀深基點(diǎn)固定在14 m 以上，淺基點(diǎn)固定在7 m 處。

如圖4，選取100 m 處為1 號(hào)測點(diǎn)、200 m 處為2 號(hào)測點(diǎn)、300 m 處為3 號(hào)測點(diǎn)。經(jīng)分析可看出，工作面前方直接頂在回采前未發(fā)生明顯的離層，在工作面后方10～70 m 內(nèi)出現(xiàn)離層現(xiàn)象，淺基點(diǎn)最大變化量為8 mm，深基點(diǎn)最大變化量為16 mm。分析為巷道頂板有一層0.3～0.5 cm 偽頂影響，導(dǎo)致巷道頂板出現(xiàn)離層現(xiàn)象，但頂板離層儀變化量低于報(bào)警值，處于正常變化值范圍內(nèi)。通過數(shù)據(jù)看頂板離層值較小，說明頂板在門式支架、巷道原支護(hù)、補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)、切頂卸壓措施的共同作用下，頂板穩(wěn)定性較好，留巷整體效果良好。

圖4 不同測點(diǎn)頂板離層曲線圖

4 結(jié)語

通過采用錨索補(bǔ)強(qiáng)加固與預(yù)裂切縫爆破，提前對(duì)巷道內(nèi)支護(hù)進(jìn)行加固，切斷工作面局部范圍頂板應(yīng)力傳遞，減弱回采期間巷道的頂板壓力，再配合門式支架臨時(shí)支護(hù)與擋矸支護(hù)，最大限度地發(fā)揮了自身短懸臂梁承載作用，保證了9-209 工作面留巷變形控制在設(shè)計(jì)內(nèi)，效果良好。