0 引言

體驗(yàn)式商業(yè)強(qiáng)調(diào)從生活情境出發(fā)，塑造人們的感官體驗(yàn)與心里認(rèn)同感，更注重消費(fèi)者的參與、體驗(yàn)和感受。通過環(huán)境、建筑及城市風(fēng)格的融合而營(yíng)造出別致的休閑消費(fèi)場(chǎng)所，激發(fā)起消費(fèi)者的消費(fèi)意識(shí)與消費(fèi)行為。只有愛戲劇幻城配套項(xiàng)目的初衷是要打造一種具有主題性、文化性，與自然結(jié)合，在休閑購(gòu)物的過程中真實(shí)融入到自然中的購(gòu)物新體驗(yàn)。將水引入、穿流而過，讓顧客感受水“能聽會(huì)看、有喜有悲”的靈性，但同時(shí)水的引入對(duì)顧客的熱舒適性感受提出了新的研究課題。水的蒸發(fā)一方面會(huì)引起環(huán)境濕度的變化，另一方面蒸發(fā)吸熱也會(huì)影響到環(huán)境溫度的變化。因此在進(jìn)行建筑設(shè)計(jì)時(shí)合理考慮水面的蒸發(fā)散濕及其對(duì)環(huán)境的影響，對(duì)設(shè)計(jì)師合理營(yíng)造舒適的建筑環(huán)境，為顧客提供全方位的舒適體驗(yàn)至關(guān)重要。

Teodosiu等人建立了可模擬空氣濕度分布的物理模型，并通過數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)比較對(duì)該模型進(jìn)行了驗(yàn)證[1]。Limane等人用OpenFOAM對(duì)室內(nèi)游泳池與環(huán)境的傳熱傳質(zhì)進(jìn)行了模擬分析，發(fā)現(xiàn)當(dāng)人員活動(dòng)區(qū)的風(fēng)速降低時(shí)，較冷和較濕區(qū)域的范圍增大，當(dāng)水面附近風(fēng)速的豎直梯度較小時(shí)，溫度和濕度的水平分布較均勻[2]。Ciuman等人采用ANSYS CFX對(duì)室內(nèi)游泳池的熱濕環(huán)境進(jìn)行了數(shù)值模擬，并用測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行了對(duì)比驗(yàn)證[3]。韓明新等人通過CFD模擬研究了某大型室內(nèi)水上樂園項(xiàng)目冬季空調(diào)工況室內(nèi)熱濕環(huán)境的情況[4]。李鑫針對(duì)室內(nèi)游泳池的通風(fēng)除濕進(jìn)行了研究分析，給出了常用設(shè)計(jì)條件下的一些游泳池通風(fēng)空調(diào)設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)，確定了游泳館建筑通風(fēng)除濕的適用條件[5]。劉凱月等人用數(shù)值模擬的方法研究了4種常見氣流組織形式對(duì)中小型游泳館熱濕環(huán)境的影響[6]。國(guó)內(nèi)外眾多學(xué)者已經(jīng)對(duì)室內(nèi)游泳池或水上環(huán)境中水面對(duì)室內(nèi)熱濕環(huán)境的影響和評(píng)價(jià)開展了相關(guān)研究，但是對(duì)半室外環(huán)境中水體對(duì)熱濕環(huán)境的影響和評(píng)價(jià)的研究目前還比較少。半室外空間環(huán)境主要受室外自然條件的影響，所以對(duì)于半室外空間環(huán)境的模擬分析比采用機(jī)械通風(fēng)的室內(nèi)環(huán)境的研究難度更大；半室外空間屬于室外空間，節(jié)能上不允許采用空調(diào)方式進(jìn)行熱濕環(huán)境營(yíng)造，所以對(duì)半室外空間的環(huán)境改善難度更大，只能通過加強(qiáng)通風(fēng)等能耗較小的方式來(lái)進(jìn)行改善。因此，本文建立一套研究半室外空間內(nèi)部水體對(duì)熱濕環(huán)境影響及舒適性評(píng)價(jià)的方法，并以實(shí)際工程為研究對(duì)象，采用該方法對(duì)半室外空間內(nèi)部河道水體對(duì)室內(nèi)熱濕環(huán)境的影響進(jìn)行模擬分析，對(duì)環(huán)境的舒適性進(jìn)行評(píng)價(jià)并給出改善建議。

1 工程介紹

只有愛戲劇幻城配套項(xiàng)目——月下愛河位于江蘇省鹽城市，項(xiàng)目建筑面積15 160 m2，建筑高度24 m，是一種全新的重體驗(yàn)、輕售賣的“體驗(yàn)式商業(yè)”模式建筑。建筑主要功能包括體驗(yàn)式商業(yè)(室內(nèi))、鄰水休閑(半室外)空間及穿流的河道等。圖1為該項(xiàng)目的室內(nèi)外效果圖。

圖1 項(xiàng)目效果圖

圖2為項(xiàng)目1層平面圖，其中白色區(qū)域?yàn)槭覂?nèi)商業(yè)區(qū)，灰色區(qū)域?yàn)樗嫖恢?，黑色區(qū)域?yàn)榘哆厖^(qū)域。本次研究主要關(guān)注水面和河岸區(qū)域的舒適性，該區(qū)域?qū)儆诎腴_敞環(huán)境，不允許采用人工手段進(jìn)行空氣調(diào)節(jié)。該半室外空間的特點(diǎn)是內(nèi)部有大面積的水面，其中水面的面積為2 127 m2，岸上走道的面積僅為1 271 m2。大面積的水體蒸發(fā)散濕到環(huán)境中會(huì)對(duì)環(huán)境的濕度產(chǎn)生影響，同時(shí)水體的蒸發(fā)又會(huì)從環(huán)境吸熱，從而對(duì)環(huán)境的溫度產(chǎn)生影響。此外，該半室外空間與室外環(huán)境有7個(gè)連通開口，其中頂部4個(gè)，側(cè)邊的北、東、西向各1個(gè)，室外空氣如何通過這些連通開口與該半室外空間進(jìn)行氣流交換是一個(gè)比較復(fù)雜的問題。

圖2 項(xiàng)目1層平面圖

2 研究方法

2.1 研究方法及思路

通過上述分析，要分析該項(xiàng)目半室外環(huán)境中的水體對(duì)環(huán)境的影響及進(jìn)行環(huán)境評(píng)價(jià)，需要解決以下問題：

1) 半室外空間的7個(gè)與室外連通開口的氣流流向及通風(fēng)量的計(jì)算；

2) 半室外空間水體散濕量及蒸發(fā)吸熱量的確定。

為解決上述2個(gè)問題，本研究采用圖3所示的流程進(jìn)行模擬計(jì)算分析。首先進(jìn)行室外風(fēng)環(huán)境模擬，得到半開敞空間與室外連通開口處的邊界條件。然后將該邊界條件代入到半室外空間的模型中，作為該環(huán)境CFD模擬的邊界條件。這樣就可以算出各個(gè)連通開口的氣流流向和風(fēng)量。上面提到的第二個(gè)問題涉及到多參數(shù)的相互耦合作用。水體的散濕量主要受環(huán)境的風(fēng)速、溫度和相對(duì)濕度影響。同時(shí)，散濕量又會(huì)影響水體的蒸發(fā)吸熱量，從而影響環(huán)境的溫度場(chǎng)和流場(chǎng)。本研究通過手動(dòng)迭代的方法來(lái)確定水體散濕量和水體的蒸發(fā)吸熱量。首先，根據(jù)風(fēng)環(huán)境模擬得到的邊界條件對(duì)半開敞空間氣流組織進(jìn)行初步試算，得到半開敞空間內(nèi)平均風(fēng)速v、溫度t和相對(duì)濕度φ。在Excel中編制了計(jì)算水體蒸發(fā)散濕量和水體蒸發(fā)吸熱量的計(jì)算表，將計(jì)算得到的相關(guān)參數(shù)輸入表格中即可得到水體蒸發(fā)散濕量和吸熱量。然后用計(jì)算得到的水體蒸發(fā)散濕量和吸熱量對(duì)CFD模擬的邊界條件進(jìn)行修正并重新計(jì)算流場(chǎng)。根據(jù)本文第2.3.3節(jié)中介紹的水面散濕量和吸熱量的計(jì)算方法編制了Excel計(jì)算表，見表1。計(jì)算完成后將得到的相關(guān)參數(shù)輸入到Excel計(jì)算表重新計(jì)算水體蒸發(fā)散濕量和吸熱量，并與上一次的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比。如果2次計(jì)算結(jié)果之差大于5%，則利用本次計(jì)算結(jié)果重新計(jì)算流場(chǎng)并再次迭代；如果兩者之差小于等于5%，則完成模擬計(jì)算，得到最終的流場(chǎng)計(jì)算結(jié)果。將適應(yīng)性平均熱感覺指數(shù)(aPMV)的udf程序?qū)氲紽luent軟件中，計(jì)算環(huán)境的aPMV并進(jìn)行環(huán)境舒適性評(píng)價(jià)。

表1 水面散濕量和吸熱量Excel計(jì)算表

圖3 計(jì)算流程

2.2 CFD模擬及控制方程

本研究采用CFD模擬分析的方法對(duì)不同風(fēng)向下半室外空間的室內(nèi)溫濕度環(huán)境進(jìn)行模擬分析，并給出可行的環(huán)境優(yōu)化建議。圖4為用于半室外空間模擬的物理模型。

圖4 半室外空間物理模型

考慮到水面散濕對(duì)環(huán)境濕度的影響，本研究采用組分輸運(yùn)方程對(duì)水體的散濕和環(huán)境的濕度分布進(jìn)行模擬分析，控制方程如下：

(1)

式中τ為時(shí)間，s；ρ為濕空氣的密度，kg/m3，通過理想氣體狀態(tài)方程進(jìn)行計(jì)算；Y為水蒸氣的質(zhì)量分?jǐn)?shù)；v為空氣的速度矢量，m/s；J為由于水蒸氣在干空氣中的擴(kuò)散引起的質(zhì)量通量，用式(2)計(jì)算。

(2)

式中D為水蒸氣在干空氣中的質(zhì)量擴(kuò)散系數(shù)；μt為湍流黏度；Sct為湍流施密特?cái)?shù)；α為湍流熱擴(kuò)散率。

式(2)中等號(hào)右側(cè)第一項(xiàng)為由于水蒸氣濃度梯度引起的質(zhì)量通量，第二項(xiàng)為由于溫度梯度引起的質(zhì)量通量。

溫度場(chǎng)通過能量守恒方程進(jìn)行求解，在其中添加了由于擴(kuò)散通量引起的焓傳遞項(xiàng)，即：

(3)

式中Sh為由于擴(kuò)散通量引起的能量變化；hi為組分i的比焓；Ji為單位時(shí)間進(jìn)入到空間的水蒸氣量。

2.3 邊界條件

2.3.1室外氣象參數(shù)

圖5給出了項(xiàng)目所在地的月平均溫度，可以看出7月和8月是全年中的最熱月份。圖6給出了項(xiàng)目所在地的逐時(shí)含濕量變化曲線，可以看出7月和8月的室外含濕量也比較大。因此本研究針對(duì)最不利的7月和8月進(jìn)行重點(diǎn)分析。

圖5 項(xiàng)目所在地月平均溫度

圖6 項(xiàng)目所在地逐時(shí)含濕量變化曲線

2018年和2019年各月最多風(fēng)向及頻率的統(tǒng)計(jì)結(jié)果顯示，全年最多風(fēng)向?yàn)闁|向，其中又以東東南向居多，其余風(fēng)向比例較小且平均，最多風(fēng)向中沒有西向。圖7為項(xiàng)目所在地累年7月和8月的風(fēng)向頻率和平均分布圖，數(shù)據(jù)來(lái)自于甲方提供的鹽城市大豐區(qū)氣象資料。可以看出：當(dāng)?shù)?月和8月頻率最高的風(fēng)向?yàn)闁|東南、東、東南、東東北、東北、北東北和北；7月和8月平均風(fēng)速的最大值為3.6 m/s，最小值為1.5 m/s。本研究對(duì)東風(fēng)和北風(fēng)2種工況下半室外空間的溫濕度環(huán)境進(jìn)行模擬分析。

圖7 項(xiàng)目所在地累年7月、8月的風(fēng)向頻率和平均風(fēng)速

2.3.2開口邊界條件

對(duì)項(xiàng)目進(jìn)行風(fēng)環(huán)境模擬，獲得項(xiàng)目與室外連通開口的風(fēng)壓邊界條件。當(dāng)?shù)氐臍庀髷?shù)據(jù)結(jié)果顯示，7月和8月的高頻風(fēng)向?yàn)闁|東南、東、東南、東東北、東北、北東北和北，平均風(fēng)速在1.5～3.6 m/s的范圍內(nèi)。因此模擬東風(fēng)和北風(fēng)2種工況下，室外風(fēng)速分別為1.5、2.0、2.5、3.0、3.5 m/s時(shí)的風(fēng)環(huán)境。目的是研究連通開口的風(fēng)壓受室外風(fēng)速的影響關(guān)系，并作為半開敞室外環(huán)境模擬的邊界條件來(lái)完成室內(nèi)環(huán)境的模擬分析。

圖8為計(jì)算得到的北風(fēng)和東風(fēng)工況下半開敞空間與室外連通開口的表面風(fēng)壓。

圖8 連通開口表面風(fēng)壓

室外環(huán)境溫度和相對(duì)濕度按照鹽城市夏季通風(fēng)計(jì)算參數(shù)確定，溫度為29.8 ℃，相對(duì)濕度為73%。

2.3.3水面蒸發(fā)散濕量及吸熱量計(jì)算

水面的蒸發(fā)散濕量通常根據(jù)蒸發(fā)率計(jì)算，蒸發(fā)率通常用水面單位面積的質(zhì)量流量來(lái)表示。文獻(xiàn)中的大量相關(guān)研究成果可以用于計(jì)算水面的蒸發(fā)散濕量[7-9]。本研究按照《體育建筑空調(diào)設(shè)計(jì)》中的方法計(jì)算水面散濕量[10]，計(jì)算公式如下：

Ww=0.007 5(0.017 8+0.015 2va)(pw-pi)Fw

(4)

圖9為用該方法計(jì)算得到的水面散濕量及與文獻(xiàn)[11]中的測(cè)試數(shù)據(jù)的對(duì)比。從對(duì)比結(jié)果可以看出：該方法計(jì)算得到的水面散濕量與測(cè)試數(shù)據(jù)吻合較好，尤其是在風(fēng)速較高時(shí)；在低風(fēng)速下(v=0.24 m/s)，計(jì)算得到的水面散濕量略高于測(cè)試數(shù)據(jù)。

圖9 計(jì)算得到的水面散濕量與文獻(xiàn)[11]中測(cè)試數(shù)據(jù)的對(duì)比

水面蒸發(fā)吸熱量Q用下式計(jì)算：

(5)

式中γ為半開敞空間內(nèi)空氣在對(duì)應(yīng)溫度下的汽化熱，28 ℃飽和空氣的汽化熱為2 434 kJ/kg。

2.4 工況設(shè)計(jì)

鹽城市處于北亞熱帶向南暖溫帶過渡區(qū)，季風(fēng)氣候明顯，兼有海洋性氣候特征，是典型的夏熱冬冷地區(qū)。本研究分別對(duì)無(wú)風(fēng)的最不利工況、夏季主導(dǎo)的東風(fēng)和北風(fēng)不同風(fēng)速下的工況進(jìn)行了模擬分析，工況描述見表2。

表2 研究工況

2.5 環(huán)境評(píng)價(jià)方法

本文所研究的半室外環(huán)境為非人工冷熱源熱濕環(huán)境，根據(jù)GB/T 50785—2012《民用建筑室內(nèi)熱濕環(huán)境評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)》中的規(guī)定，對(duì)于非人工冷熱源熱濕環(huán)境采用計(jì)算法評(píng)價(jià)時(shí)，使用aPMV作為評(píng)價(jià)依據(jù)。表3給出了非人工冷熱源熱濕環(huán)境的評(píng)價(jià)等級(jí)。aPMV計(jì)算公式如下：

表3 非人工冷熱源熱濕環(huán)境評(píng)價(jià)等級(jí)

(6)

式中PMV為預(yù)計(jì)平均熱感覺指數(shù)；λ為自適應(yīng)系數(shù)，本研究案例為夏熱冬冷地區(qū)夏季工況，因此λ取0.21。

本研究將自定義程序udf編譯到Fluent中對(duì)環(huán)境的aPMV進(jìn)行計(jì)算求解。由于研究的是夏季工況，假設(shè)著裝為短袖、短褲，服裝熱阻為0.35 clo，人員按照站立、偶爾走動(dòng)考慮，代謝率設(shè)為1.7 met。

3 結(jié)果與討論

3.1 速度場(chǎng)

圖10給出了東風(fēng)和北風(fēng)工況下室內(nèi)的流線圖，結(jié)果表明東風(fēng)和北風(fēng)工況下都是從東側(cè)、西側(cè)和北側(cè)的連通開口進(jìn)風(fēng)，從頂部的連通開口排風(fēng)。東風(fēng)工況下從東側(cè)連通口進(jìn)入的氣流主要從與之最近的頂部開口1和頂部開口2排出，北風(fēng)工況下從北側(cè)連通開口進(jìn)入的氣流也主要從頂部開口1和頂部開口2排出。表4給出了模擬得到的各工況下各室外連通開口的進(jìn)出風(fēng)量，其中正值表示氣流從室外流入室內(nèi)，負(fù)值表示氣流從室內(nèi)流向室外。7種工況下室內(nèi)的通風(fēng)換氣次數(shù)為2.7～17.0 h-1，其中無(wú)風(fēng)工況和北風(fēng)1.5 m/s工況下的通風(fēng)換氣次數(shù)最小，東風(fēng)3.5 m/s工況下的通風(fēng)換氣次數(shù)最大。

圖10 室內(nèi)流線圖

表4 模擬得到的各工況下各連通開口進(jìn)出風(fēng)量情況

對(duì)不同室外風(fēng)速、風(fēng)向下半室外空間內(nèi)的速度場(chǎng)進(jìn)行了對(duì)比分析。圖11給出了不同工況下室內(nèi)環(huán)境中高風(fēng)速區(qū)(風(fēng)速高于0.5 m/s)的情況，無(wú)風(fēng)工況下室內(nèi)幾乎沒有高風(fēng)速區(qū)，未在圖中顯示?？梢钥闯?，隨著室外風(fēng)速的增大，室內(nèi)高風(fēng)速區(qū)的范圍略有增大，東風(fēng)工況下比北風(fēng)工況下室內(nèi)高風(fēng)速區(qū)范圍更大。

圖11 室內(nèi)環(huán)境中風(fēng)速高于0.5 m/s的區(qū)域

圖12給出了不同工況下室內(nèi)高風(fēng)速區(qū)和低風(fēng)速區(qū)的占比?？梢钥闯觯弘S著室外風(fēng)速的增大，高風(fēng)速區(qū)的占比略有增大，但是即使在室外風(fēng)速達(dá)到3.5 m/s的工況下，室內(nèi)高風(fēng)速區(qū)的占比也低于30%，大部分區(qū)域的風(fēng)速在0.2～0.5 m/s之間；由于室內(nèi)外沒有形成較強(qiáng)的熱壓作用(室內(nèi)外溫度幾乎相同)，所以4個(gè)頂部通風(fēng)口沒能形成較強(qiáng)的豎向拔風(fēng)作用，導(dǎo)致在無(wú)風(fēng)工況下室內(nèi)74%的區(qū)域風(fēng)速均低于0.2 m/s。

圖12 不同工況下室內(nèi)高風(fēng)速區(qū)和低風(fēng)速區(qū)占比

3.2 溫度場(chǎng)

不同工況下人員活動(dòng)高度的室內(nèi)溫度分布見圖13?？梢钥闯觯菏覂?nèi)溫度分布較均勻，大部分區(qū)域的溫度與室外空氣溫度相同，約為29.8 ℃；由于水面蒸發(fā)吸熱的作用，水面上方區(qū)域的溫度會(huì)略低，由于岸上人員的散熱，岸上通風(fēng)不好的角落區(qū)域的溫度會(huì)略高，最高溫度不超過32 ℃。無(wú)風(fēng)工況下，由于室內(nèi)風(fēng)速小，水面的蒸發(fā)量小，水面蒸發(fā)吸熱量也小，室內(nèi)水面上方的溫度略高于有風(fēng)工況。

圖13 不同工況下室內(nèi)溫度分布圖

3.3 濕度場(chǎng)

半開敞空間環(huán)境內(nèi)的水面會(huì)進(jìn)行水分蒸發(fā)，蒸發(fā)到空氣中的水蒸氣會(huì)影響室內(nèi)的濕度環(huán)境。圖14給出了不同工況下室內(nèi)人員活動(dòng)區(qū)的相對(duì)濕度分布情況?？梢钥闯觯菏覂?nèi)相對(duì)濕度分布較均勻；通風(fēng)較好區(qū)域的相對(duì)濕度與室外空氣的相對(duì)濕度相同，通風(fēng)較差區(qū)域的相對(duì)濕度略有升高，室內(nèi)平均相對(duì)濕度約為75%，比室外略高；最差濕度環(huán)境出現(xiàn)在北風(fēng)1.5 m/s工況。

圖14 不同工況下室內(nèi)相對(duì)濕度分布圖

3.4 室內(nèi)環(huán)境舒適性評(píng)價(jià)

圖15給出了各工況下室內(nèi)舒適性的模擬結(jié)果。結(jié)果顯示水面上的舒適性要好于岸上。水面上的aPMV大多在0.5～1.0的范圍內(nèi)，熱濕環(huán)境舒適性等級(jí)可達(dá)Ⅱ級(jí)；岸上的大部分位置aPMV都高于1.0，熱濕環(huán)境舒適性等級(jí)為Ⅲ級(jí)。舒適性較差的區(qū)域多出現(xiàn)在岸上的一些角落。無(wú)風(fēng)工況時(shí)室內(nèi)的舒適性明顯比有風(fēng)工況時(shí)差；隨著室外風(fēng)速的增加，室內(nèi)的舒適性略有改善，但是改善效果不明顯。因此，為了避免夏季室外極端條件下岸上區(qū)域出現(xiàn)環(huán)境舒適性特別差的情況，應(yīng)對(duì)岸上局部角落區(qū)域采用有效措施進(jìn)行改善。

圖15 室內(nèi)舒適性模擬結(jié)果

3.5 設(shè)計(jì)優(yōu)化建議

基于環(huán)境低風(fēng)速區(qū)占比較高的情況，可以通過在岸上舒適性較差的區(qū)域設(shè)置局部通風(fēng)設(shè)施(例如風(fēng)扇等)來(lái)加強(qiáng)氣流的流動(dòng)，通過速度補(bǔ)償來(lái)改善岸邊局部小環(huán)境的舒適性。Limane等人用三維OpenFOAM對(duì)室內(nèi)游泳池環(huán)境的熱舒適性進(jìn)行了模擬評(píng)價(jià)，指出吹風(fēng)條件可以大大改善室內(nèi)環(huán)境質(zhì)量和舒適性[12]。上述研究發(fā)現(xiàn)該項(xiàng)目通風(fēng)設(shè)計(jì)工況下室內(nèi)溫度范圍為29～31 ℃，室內(nèi)大部分區(qū)域的相對(duì)濕度約為75%。對(duì)這種溫度和濕度環(huán)境下不同風(fēng)速的aPMV進(jìn)行了計(jì)算，圖16給出了風(fēng)速對(duì)環(huán)境舒適性的影響。環(huán)境的aPMV隨著環(huán)境風(fēng)速的增大而降低。風(fēng)速達(dá)到0.6 m/s時(shí)，環(huán)境的aPMV低于1.0，達(dá)到Ⅱ級(jí)舒適性要求。在局部加風(fēng)扇加強(qiáng)氣流流動(dòng)，使局部區(qū)域的氣流流速達(dá)到0.6 m/s是比較容易實(shí)現(xiàn)的。

圖16 風(fēng)速對(duì)環(huán)境舒適性的影響曲線

4 結(jié)論

1) 本研究通過室外風(fēng)環(huán)境模擬為半室外空間的CFD模擬提供邊界條件，通過手動(dòng)迭代的方法解決了水體蒸發(fā)散濕、吸熱與環(huán)境氣流組織相互耦合的問題。這種方法可以運(yùn)用到實(shí)際工程中，研究半室外環(huán)境水體對(duì)環(huán)境的影響及對(duì)環(huán)境舒適性進(jìn)行評(píng)價(jià)。

2) 所研究的7種工況下室內(nèi)的高風(fēng)速區(qū)(風(fēng)速高于0.5 m/s)占比均較低，低于30%。內(nèi)部溫度分布較均勻，由于水面蒸發(fā)吸熱的作用，水面上方溫度較低，岸上通風(fēng)不好的角落區(qū)域溫度較高。通風(fēng)較好區(qū)域的相對(duì)濕度與室外空氣的相對(duì)濕度基本相同，通風(fēng)較差區(qū)域的相對(duì)濕度偏大，室內(nèi)平均相對(duì)濕度約為75%，比室外略高。

3) 該半室外空間在夏季通風(fēng)設(shè)計(jì)條件下部分區(qū)域可達(dá)到Ⅱ級(jí)舒適性要求，但是在河岸的角落出現(xiàn)熱舒適性較差(僅達(dá)Ⅲ級(jí)舒適性)的區(qū)域。對(duì)此，建議在熱舒適性較差的區(qū)域增設(shè)局部通風(fēng)設(shè)施(例如風(fēng)扇等)來(lái)增強(qiáng)該區(qū)域的氣流流動(dòng)，從而實(shí)現(xiàn)改善局部熱舒適性的目標(biāo)，同時(shí)研究發(fā)現(xiàn)將河岸角落區(qū)域的氣流流速增強(qiáng)到0.6 m/s以上時(shí)，熱舒適性指標(biāo)就可以達(dá)到Ⅱ級(jí)要求。